МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

(Технический Университет)

На правах рукописи

Орлов Константин Александрович

ИССЛЕДОВАНИЕ СХЕМ ПАРОГАЗОВЫХ УСТАНОВОК

НА ОСНОВЕ РАЗРАБОТАННЫХ ПРИКЛАДНЫХ ПРОГРАММ

ПО СВОЙСТВАМ РАБОЧИХ ТЕЛ

Специальность 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва, 2004 г.

-2Расчет свойств газов и их смесей 3.1. Введение В настоящее время теплотехнические расчеты выполняются, как правило, с использованием компьютерной техники. При этом используются как, традиционно, языки программирования Fortran, C, Basic, Delphi, так и современные специализированные программы Mathcad, Matlab, Maple и т.д. [36, 37]. В этом случае весьма эффективным является применение прикладных программ для определения свойств рабочих веществ, таких как вода и водяной пар, продукты сгорания топлив, различных газов, хладагентов и т.д. Примером такой программы служит программа расчета свойств воды и водяного пара при различных входных переменных [1-3], описанная в главе 2.

Актуальным является создание аналогичной программы для расчета свойств газообразных продуктов сгорания, учитывая, что в нормативных материалах [33] они приводятся в неудобном для компьютерных расчетов табличном виде, а в популярном у теплотехников справочнике [32] содержатся уравнения для компонентов продуктов сгорания, применимые лишь для температур до 1500°С.

В данном разделе рассматриваются уравнения, алгоритмы и программа вычисления термодинамических свойств в идеально-газовом состоянии 11-ти веществ и смесей на их основе при температурах 200 – 2500 К, и определение на этой основе изобарной теплоемкости, энтальпии и энтропии продуктов сгорания топлив с учетом их термической диссоциации.

-3Методика расчета термодинамических свойств отдельных газов 3.2.1. Перечень используемых газов В комплект веществ, для которых производится вычисление свойств в идеально-газовом состоянии, включены газы, наиболее часто встречающиеся при расчете процессов теплоэнергетики:

• азот N2;

• кислород O2;

• оксид углерода CO;

• диоксид углерода CO2;

• водяной пар H2O;

• диоксид серы SO2;

• воздух;

• атмосферный азот;

• оксид азота NO;

• диоксид азота NO2;

• аргон Ar;

• неон Ne;

• водород H2.

Состав воздуха (по объему), как и в [32], принят следующим:

• азот – 78,03%;

• кислород – 20,99%;

• аргон – 0,94%;

• водород – 0,01%;

• диоксид углерода – 0,03%, а в состав атмосферного азота (по объему) входят [32]:

• азот – 98,76%;

• аргон – 1,19%;

-4водород – 0,01%;

• диоксид углерода – 0,04%.

Основные используемые константы:

• универсальная газовая постоянная: R = 8.31451 Дж/(моль·К);

• молярные массы отдельных газов приведены в табл. 3.3;

• стандартное давление P0 = 105 Па = 1 бар = 0.1 МПа.

3.2.2. Расчетные зависимости Для описания термодинамических свойств веществ и их смесей в идеально-газовом состоянии применяется, как и в [68], система уравнений, использующих единую форму уравнения для изобарной теплоемкости:

i 6 cP = a i i + ai, (3.1) R i =0 i = где = T / T* – относительная температура; T* = 1000 К; ai – массив коэффициентов, специфичный для каждого газа; R – абсолютная газовая постоянная, Дж/моль·К.

Значения коэффициентов в массиве a для всех веществ кроме водяного пара и одноатомных газов, определенные методом наименьших квадратов по данным [69] для интервала температур 200 2500 К, приведены в табл. 3.1. С этими коэффициентами уравнение (3.1) описывает величины из [69] со среднеквадратической погрешностью, равной для кислорода 0,67·10-5, азота – 0,23·10-4, диоксида углерода – 0,60·10-4, оксида углерода – 0,19·10-4, оксида азота – 0,80·10-5, диоксида азота – 0,54·10-5, диоксида серы – 0,44·10-5, водорода – 1.5·10-5.

2 -.16763488E2.70056996E1 -.48382992E 3.86903787E1 -.28621429E1.30512615E 4 -.27510686E1.79318027E0 -.1065302E 6 -.37167758E-1.10209172E-1 -.15612248E- 8 -.30781129E0.33796419E1.30051634E 9 -.19090602E0 -.76513147E0 -.97260373E 10.6465393E-1.10340806E0.17723571E 11 -.82736889E-2 -.77090528E-2 -.17272462E- 12.39772373E-3.24408174E-3.70218924E- 0 -.18188731E1 3.10409601236035E+1.129839174E 1.12903022E2 -3.91422080460869E+1 -.70975523E 2 -.96634864E1 3.79695277233575E+1.54433743E 3.42251879E1 -2.18374910952284E+1 -.26855652E 4 -.1042164E1 7.42251494566339.83220003E 5.12683515E0 -1.38178929609470 -.14690738E 6 -.49939675E-2 1.08807067571454E-1.11260596E- 7.24950242E1 -1.20771176848589E+1 -.28695081E 8 -.8272375E0 3.39105078851732 -.21889887E 9.15372481E0 -5.84520979955060E-1.35974571E 10 -.15861243E-1 5.89930846488082E-2 -.92149906E- 11.8601715E-3 -3.12970001415882E-3.99973132E- 12 -.19222165E-4 6.57460740981757E-5 -.39568472E- 0 -3.62171168554944 -9.15141475338944.17512975E 1 13.1878685737717 1.97612585131717E+1 -.10232606E 2 -11.61002657829 -1.655656033537E+1.5309077E 3 6.1800155085671 8.5827173265771 -.1756358E 4 -1.97996023924462 -2.71684951509762.34469268E 5 0.352570060264284 4.81843413354284E-1 -.33561691E- 6 -0.026853107411115 -3.67013882440646E-2.90748482E- 7 1.26880226994069 3.98857888363069 -.10716017E 8 4.69260613574416E-1 -3.04018225402584E-1.47147653E 9 -3.09569582156729E-1 -1.88527932068729E-1 -.12288023E 10 7.2153490824886E-2 6.3849312595586E-2.18787565E 11 -8.07371553566351E-3 -8.17063504476351E-3 -.15404104E- 12 3.61550066177588E-4 3.92763515964088E-4.51348154E- Для изобарной теплоемкости водяного пара в идеально-газовом состоянии в Международном уравнении (IF-95) [23] используется уравнение [70], составленное по данным [71]. Однако в последующие годы проведены новые расчеты идеально-газовых величин для водяного пара [72-74], результаты которых при высоких температурах отличаются от данных [70].

Поэтому в настоящей работе для водяного пара составлено новое уравнение, основывающееся на данных [72] и описывающее их со среднеквадратической погрешностью 0,32·10-2. Для воздуха и атмосферного азота коэффициенты уравнения (3.1) определены суммированием коэффициентов для компонентов с учетом их приведенной выше концентрации по методике для расчета смесей, описанной в разделе 3.4.

Расхождения величин изобарной теплоемкости, рассчитанных по уравнению (3.1), с данными некоторых других работ представлены на рис. 3.1.

Рис. 3.1. Расхождения величин изобарной теплоемкости с данными данными некоторых других работ, (cp, ref – cp) / cp, ref, % температурах до 1200 К все данные, кроме [70], согласуются между собой в пределах ±0,1%. С возрастанием же температуры различие данных сильно увеличивается, причем при Т = 2500 К рассчитанные по [70] величины на 0,8% больше по сравнению с разработанными, а по недавно предложенному уравнению [30] – на 0,8% меньше. Для уравнения [32] в пределах области его применения (от –50 до 1500°С) расхождения не превышают 0,2%.

Для диоксида углерода рассчитанные по (3.1) значения во всем диапазоне температур согласуются с величинами из [30, 69, 75] с отклонениями, не превышающими 0,04%. Расхождения с [76] не превышают 0,1% только при температурах до 1300 К, а с [32] при 1800 К возрастают до 0,4%.

Для азота и кислорода очень хорошее согласование наблюдается с данными [30]: для азота в пределах 0,016%, а для кислорода – 0,003%. При температурах до 1500 К такое же хорошее согласование с [77] – 0,01% и с [78] – 0.03% Несколько худшее согласование с величинами [32]: для азота – 0,08%, а для кислорода только на границах интервала расхождения превышают 0,1%.

Соответственно, для воздуха при температурах до 2000К расхождения с [79] не превышают 0,02%, а с [32] – 0,06%.

Хорошее согласование с [30] имеется и для диоксида серы – в пределах 0,01% и для монооксида углерода – 0,04%. Для этого же газа расхождения с [32] не превышают 0,09%.

Выражения для расчета других калорических свойств газов могут быть термодинамических соотношений. Так для расчета энтальпии получим следующее выражение:

постоянная, Дж/(K·кг); int – константа интегрирования, определяемая по данным табл. 3.2.

Для расчета энтропии газа при некотором давлении р справедливо соотношение где s0 – стандартная энтропия при давлении р0 =100 кПа вычисляется по выражению в котором = s0 / R – относительная удельная энтропия; int – константа интегрирования определена по данным табл. 3.2 с учетом изменения значения стандартного давления р0 = 101,325 кПа на современное р0 = 100 кПа.

Константы интегрирования в (3.2) и (3.4) определяются по условию равенства посчитанных по ним удельных энтальпии и энтропии значениям в контрольных точках, взятых по [69]. Точка отсчета в [69] – 0 К. В табл. 3. приведены значения в контрольных точках.

Табл. 3.2. Значения в контрольных точках для определения констант посчитанные данные по уравнениям для смесей.

3.3. Программа расчета термодинамических свойств отдельных газов 3.3.1. Введение На основе зависимостей (3.1 – 3.4) была создана программа для расчетов свойств газов по методике, совпадающей с используемой при разработке программы для расчета свойств воды и водяного пара WaterSteamPro, описанной в главе 2. В настоящее время они объединены в единый пакет. Это позволяет использовать функции для расчета свойств газов во всех программах, где возможно применения пакета «WaterSteamPro».

Для расчета свойств газов в пакете определены следующие базовые функции по зависимостям (3.1 – 3.4):

где id – уникальный идентификатор газа; Т – температура, К; p – давление, Па.

идентификатор. При этом программа сама по этому идентификатору найдет коэффициенты зависимостей (3.1 – 3.4). Список идентификаторов используемых газов приведен в табл. 3.3. При этом гарантируется, что в следующих версиях программы каждый газ будет иметь точно такой же уникальный идентификатор.

газов, а единый газ со свойствами, эквивалентными смеси газов, его составляющих.

Это позволяет рассчитывать свойства данных смесей без учета диссоциации.

** Рассчитано согласно принятому объемному составу [32].

В табл. 3.3 по два раза указаны воздух и атмосферный азот. В первом случае, они выступают как единые газы, и для них в частности нельзя учесть диссоциацию, т.е. информация об их составляющих не хранится (см. раздел 3.3.5). Во втором случае – это смеси газов, для которых возможен расчет диссоциации и определение их составляющих. Это сделано для облегчения сравнения и расчетов по предложенной методике. При этом пользователь сам может выбрать, какой вариант ему больше всего подходит. Более подробное различие между смесями и отдельными газами приведено в разделе 3.5.

Помимо исходных функций (3.5 – 3.8) существуют дополнительные функции, которые возвращают:

• молярную массу, кг/моль:

• удельную газовую постоянную, Дж/(кг·К):

• удельный объем, определенный по уравнению Менделеева-Клапейрона:

В последней функции в качестве давления используется значение стандартного.

Также в программе реализованы функции для расчета обратных зависимостей – расчет температур по удельным энтальпии или энтропии.

Описание данных функций приведено в следующем разделе.

При расчете процессов, связанных со свойствами газов часто требуется не только расчет свойств в зависимости от температуры, но и в зависимости от энтальпии и энтропии. Из уравнений (3.2) и (3.3) не могут быть явно выражены соотношения для прямого счета температуры в зависимости от удельных энтальпии и энтропии. Поэтому при обратном счете требуется решать уравнения (3.2) и (3.3) относительно температуры.

Одним из наиболее простых и быстрых методов поиска решения в рассматриваемом случае – это метод Ньютона. Для расчета необходимых производных, требующихся в данном методе, можно воспользоваться следующими термодинамическими зависимостями:

Зависимости (3.13) и (3.14) позволяют рассчитывать значения производных и искомых параметров на каждом шаге метода Ньютона в едином цикле, что позволяет ускорить работу программы.

Метод Ньютона требует близкого начального приближения. Для этого был произведен анализ общего поведения искомых функций. На рис. 3. представлены графики зависимостей удельной энтальпии h от температуры T в диапазоне от 200 до 2500 К для каждого из газов.

С использованием метода Ньютона для уточнения корней функций (3.2 – 3.3) были разработаны следующие функции:

где id – идентификатор газа; h – удельная энтальпия, Дж/кг;

где id – идентификатор газа; s0 – удельная энтропия при стандартном давлении, Дж/(кг·К);

где id – идентификатор газа; s0 – удельная энтропия, Дж/(кг·К), при давлении p, Па.

Данные функции позволяют быстро и легко рассчитывать процессы расширения и сжатия.

3.4. Методика расчета термодинамических свойств смесей газов Для расчета свойств смесей газов используются те же функциональные зависимости (3.1) – (3.4), что и для отдельных газов:

но в выражении для стандартной энтропии:

появляется член, выражающий изменение энтропии при смешении газов При этом коэффициенты для смеси вычисляются по формуле где xj – молярная (или объемная) доля j-го газа, входящего в смесь, состоящую из N газов; ai,j – i-й коэффициент j-го газа.

3.5. Методика учета диссоциации в смесях газов при высоких температурах В описанных выше уравнениях, используемых при расчете газов и их смесей, не учитывается эффект диссоциации газов при высоких температурах.

Для его определения необходим расчет химического равновесия компонентов в рассматриваемой смеси. В настоящее время существует множество, как методик расчета химического равновесия, так и программ на их основе, например [57, 61, 62], и большинство из них требуют проведения значительных итеративных расчетов для определения точного химического равновесия смеси, т.к. при этом решаются системы нелинейных уравнений.

Однако для достаточно хорошей аппроксимации калорического эффекта диссоциации в требуемом температурном диапазоне не обязательно требуется знание точного равновесного состава смеси. Поэтому для расчета его использован предложенный в [30] упрощенный метод.

Метод основывается на допущении, что для обычных условий энергетики при температурах до 2000 К основной эффект в изменение рассматриваемых свойств вносит образование продуктов следующих реакций:

Константы равновесия для этих реакций по данным [61, 62] представлены в [30] эмпирической формулой коэффициенты которой Aj и Bj приведены в табл. 3.4. Далее вводятся переменные Uj,, характеризующие концентрацию продуктов реакции и величина Вклад теплового эффекта каждой реакции в изобарную теплоемкость при температурах от 1000 до 2000 К представлен формулой коэффициенты которой приведены в табл. 3.4, и изменения термодинамических свойств смеси вследствие диссоциации рассчитываются как После этого свойства смеси диссоциирующих газов определяются суммированием этих величин с вычисленными по (3.24 – 3.26) Рассмотренный метод позволяет избежать итеративных вычислений и обеспечивает высокую точность расчетов термодинамических свойств смеси диссоциирующих газов при температурах до 2000 К.

Пользователь может самостоятельно настраивать режим учета эффекта диссоциации с помощью функции:

где mode – значение режима ведения учета эффекта диссоциации. При mode = тепловой эффект диссоциации не рассчитывается. При mode = 1 эффект диссоциации рассчитывается при всех температурах. При mode = 2 расчет производится только для температур свыше 1200 К.

3.6. Программа расчета свойств метана использовать соответствующие уравнения для свойств метана CH4, как одного из основных составляющих природного газа, в основном используемого в ГТУ и ПГУ теплоэнергетики.

Для упрощения расчетов было принято допущение о рассмотрении метана, как идеального газа. Для расчета идеально-газовой составляющей удельной изобарной теплоемкости была взята зависимость из [80].

Данное допущение было проверено путем сравнения расчета топливного компрессора (ТК), сжимающего топливо газовой турбины от обычных параметров после ГРП до давлений в камере сгорания. В качестве эталонного значения использовались результаты расчета сжатия метана с использованием приведены результаты расчетов и их сравнения. Исходный документ с расчетами приведен в прил. П.2.2.

При расчете были приняты следующие исходные данные:

• топливо метан – 100 %;

• влагосодержание топлива: d = 0 кг/м3;

• давление на входе в топливный компрессор 0,2 МПа;

• температура на входе в топливный компрессор 10°С;

• давление на выходе из топливного компрессора 2.0 МПа;

• внутренний относительный КПД топливного компрессора 80%.

Табл. 3.5. Результаты сравнения расчета топливного компрессора для метана Реальный теплоперепад При расчете ПГУ, погрешность, вносимая за счет топлива, будет еще меньше, т.к. основной вклад в энергетический баланс камеры сгорания производится за счет энтальпии сгорания топлива, а не за счет энтальпии, вносимой вместе с топливом. Отношение этих энтальпий составляет примерно 1%.

Таким образом, погрешность, вносимая рассмотрением метана как идеального газа в пределах требуемого диапазона параметров мала, и ею можно пренебречь в дальнейших расчетах.

термодинамических свойств метана приведены на рис. 3.5.

http://twt.mpei.ac.ru/orlov/gases/methan_functions.mcd. и в приложении П.2.2.

3.7. Заключение Разработанная методика и программа позволяют быстро, легко и достаточно точно производить расчет термодинамических свойств газов и смесей на их основе. Также в программе имеются мощные возможности для работы со смесями.

Сравнение получаемых результатов с данными других авторов показало хорошее согласование во всей области определения исходных уравнений для температур от 200 К до 2500 К.

Использование разработанных функций на персональном компьютере возможно в широком кругу прикладных программ.

Разработаны алгоритмы для расчета термодинамических свойств метана как идеального газа. Расчеты показали правомочность допущения об идеальности в требуемом диапазоне свойств.

1. Набор программ для расчета теплофизических свойств воды и водяного пара («WaterSteamPro»). А.с. 2000610803 РФ / А.А. Александров, А.В. Очков, В.Ф. Очков, К.А. Орлов.

2. Орлов К.А. Программа «WaterSteamPro» // КомпьютерПресс. – 2001. – 3. Орлов К.А., Александров А.А., Очков В.Ф., Очков А.В. Программный комплекс «WaterSteamPro» для расчета теплофизических свойств воды и водяного пара // Х Российская Конференция по Теплофизическим Свойствам Веществ: Тез. докл. – Казань, 2002. – С. 187 – 188.

4. Карно С. Размышления о движущей силе огня и о машинах, способных развивать эту силу / Пер. с фр. Бурсиана В.Р., Круткова Ю.А. – Париж, 5. Степанов И.Р. Парогазовые установки. Основы теории, применение и перспективы. – Апатиты: изд-во Кольского научного центра РАН, 2000. – 6. Турбины тепловых и атомных электрических станций: Учебник для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. / А.Г. Костюк, В.В. Фролов, А.Е. Булкин, А.Д. Трухний; Под ред. А.Г. Костюка, В.В. Фролова. – М.: Изд-во МЭИ, 7. Батенин В.М., Зейгарник Ю.А., Копелев С.З. и др. Парогазовая установка с вводом пара в газовую турбину – перспективное направление развитых энергетических установок // Теплоэнергетика. – 1993. – №10. – 8. А.с. 168962 СССР. Тепловая энергетическая установка на парогазовой смеси / С.А. Христианович, В.М. Масленников и др. // Открытия.

Изобретения. 1962. №5.

установки тепловых электрических станций. Учебное пособие для вузов / Под ред. С.В. Цанева. – М.: Изд-во МЭИ, 2002. – 584 с.

10. Романов В.И., Кривуца В.А. Комбинированная газопаровая установка мощностью 16…25 МВт с утилизацией тепла уходящих газов и регенерацией воды из парогазового потока // Теплоэнергетика. – 1996. – 11. Batenin, V.M., Zeigarnik, Yu.A., Sokolov, Yu.N. Combined Cycle Installation with Steam Injection and Heat Supply // Dubrovnik conference on sustainable development of energy, water and environment systems: Тез. докл.

– Дубровник, 2002. – С. 90.

12. Фаворский О.Н., Батенин В.М. и др. Комплексная парогазовая установка с впрыском пара и теплонасосной установки (ПГУ МЭС-60) для АО «Мосэнерго» // Теплоэнергетика. – 2001. – №9. – С. 50 – 58.

13. Стырикович М.А., Фаворский О.Н., Батенин В.М. и др. Парогазовая установка с впрыском пара: возможности и оптимизация параметров цикла // Теплоэнергетика. – 1995. – №10. – С. 52 – 57.

14. Новиков А.С., Мешков А.С., Миронов Ю.Р. и др. Разработки АО «Рыбинские моторы» для стационарной энергетики // Теплоэнергетика. – 15. Фаворский О.Н., Батенин В.М. и др. Комплексная парогазовая установка с впрыском пара и теплонасосной установки (ПГУ МЭС-60) для АО «Мосэнерго» // Теплоэнергетика. – 2001. – №9. – С. 50 – 58.

16. Беляев В.Е., Косой А.С., Листопадов Д.В., Маркелов А.П., Синкевич парогазовых установок с впрыском пара // Теплоэнергетика. – 2002. –№ 9.

установка с вводом пара в газодинамический тракт: основные научные и технические проблемы // Теплоэнергетика. – 1993. – №10. – С. 53 – 57.

18. Korobitsyn M.A. New and Advanced Energy Conversion Technologies.

Analysis of Cogeneration, Combined and Integrated Cycles. – Enschede:

Febodruk BV, 1998. – 137 c.

19. Weston K.C. Energy conversion. – St. Paul: West Publishing Company, 1992.

20. Poullikkas A. Mixed Air Steam Turbines Fired by Liquid Fuels / – Cyprus:

Electricity Authority of Cyprus, 2003. – 58 c.

21. Bartlett M. Developing Humidified Gas Turbine Cycles: doctoral thesis. – Stockholm: Royal Institute of Technology, 2002. – 91 с.

22. Dalili F. Humidification in Evaporative Power Cycles: doctoral thesis. – Stockholm: Royal Institute of Technology, 2003. – 105 с.

23. Release on the IAPWS Formulation-1995 for the Thermodynamic Properties of Ordinary Water Substance for General and Scientific Use. International Association for the Properties of Water and Steam / – Frederica, 1996 – 18 с.

24. Wagner W., Prub A. The IAPWS Formulation 1995 for the Thermodynamic Properties of Ordinary Water Substance for General and Scientific Use // J.

Phys. Chem. Ref. Data. – 2002. – №31. – С. 387 – 535.

25. Александров А.А. Международное уравнение состояния воды и водяного пара // Теплоэнергетика. – 1997. – № 10. – С. 68 – 72.

26. IAPWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam. International Association for the Properties of Water and Steam / – Erlangen, 1997. – 48 с.

27. Александров А.А. Система уравнений IAPWS-IF97 для вычисления термодинамических свойств воды и водяного пара в промышленных расчетах. Ч. 1. Основные уравнения // Теплоэнергетика. – 1998. – № 9. – воды и водяного пара. Справочник. Рек. Гос. службой стандартных справочных данных. ГСССД Р-776-98. – М.: Изд-во МЭИ, 1999. – 168 с.

29. IAPWS Skeleton Tables 1985 for the Thermodynamic Properties of Ordinary Water Substance. International Association for the Properties of Water and Steam / – Orlando, 1994. – 20 с.

30. Bucker D., Span R., Wagner W. Thermodynamic Property Models for Moist Air and Combustion Gases // ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power. – 2003. – № 125. С. 374 – 384.

31. Расчет показателей тепловых схем и элементов парогазовых и газотурбинных установок электростанций. Учебное пособие / С.В. Цанев, В.Д. Буров, С.Н. Дорофеев и др.; Под ред. В.В. Чижова. М.: Изд-во МЭИ, 32. Ривкин С.Л. Термодинамические свойства газов. Справочник. – 4-е изд., перераб. М.: Энергоатомиздат, 1987. – 288 с.

33. Тепловой расчет котлов (Нормативный метод). – 3-е изд. перераб. и доп.

СПб.: Изд-во НПО ЦКТИ, 1998. – 256 с.

34. Теплофизические свойства технических важных газов при высоких температурах и давлениях. Справочник / В.Н. Зубарев, А.Д. Козлов, В.М.

Кузнецов и др. М.: Энергоатомиздат, 1989. – 232 с.

35. Расчет на ЭВМ тепловых схем газотурбинных установок в составе парогазовых установок тепловых электростанций / Цанев С.В., Чухин И.М.; Под ред. И.Н. Тамбиевой. – М.: МЭИ, 1986. – 40 с.

36. Орлов К.А. Теплофизические свойства воды и водяного пара в Mathcad Professional // КомпьютерПресс. – 1999. – № 12. С. 2.

37. Очков В.Ф., Утенков В.Ф., Орлов К.А. Теплотехнические расчеты в среде Mathcad // Теплоэнергетика. – 2000. – №2. – С. 73 – 78.

общ. ред. чл.-корр. РАН А.В. Клименко и проф. В.М. Зорина. – 3-е изд., перераб. – М.: Изд-во МЭИ, 1999. – 528 с.

39. Орлов К.А., Александров А.А., Очков В.Ф., Кондакова Г.Ю., Очков А.В. Разработка современных программных средств для расчета термодинамических свойств воды и свойств водных растворов на основе системы уравнений ISF-95 // VIII Междунар. науч.-техн. конф. студентов и аспирантов: Тез. докл. – М.: Изд-во МЭИ, 2002. – С. 183 – 185. – 3 т.

40. Release on the Pressure along the Melting and the Sublimation Curves of Ordinary Water Substance. The International Association for the Properties of Water and Steam / – Milan, 1993. – 5 c.

41. Kretzsehmar H-J., Stcker I., Willkommen T., Trbenback J., Dittmann A. Supplementary equations v(p, t) for the critical region to the new industrial formulation IAPWS-IF97 for water and steam // The 13th International Conference on Properties of Water and Steam. – Ottawa: NRC Research Press, 42. IAPS Supplementary Release: Saturation Properties of Ordinary Water Substance / – St. Petersburg, 1992. – 7 с.

43. Guideline on the Use of Fundamental Physical Constants and Basic Constants of Water. The International Association for the Properties of Water and Steam / – Gaithersburg, 2001. – 7 С.

44. Supplementary Release on Backward Equations for p(h, s) for Region 3, Equations as a Function of h and s for the Region Boundaries, and a Equation Tsat(h, s) for Wet Steam of the IAPWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam / – Kyoto: 2004. – 35 с.

45. Supplementary Release on Backward Equations for Pressure as a Function of Enthalpy and Entropy p(h, s) to the IAPWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam / – Gaithersburg, 2001. – v(p, h) and T(p, s), v(p, s) for the Critical and Supercritical Regions to the IAPWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam / – Vejle, 2003. – 18 С.

47. Supplementary Release on Saturation Properties of Ordinary Water Substance. IAPWS / Proc. 12th Int, Conf. Prop. Water and Steam. – New York: Begell House, 1995. С. 143 – 149.

48. Александров А.А. Система уравнений IAPWS-IF97 для вычисления термодинамических свойств воды и водяного пара в промышленных расчетах. Ч. 2. Дополнительные уравнения // Теплоэнергетика. – 1998. – 49. Thermodynamic derivatives for water and steam / Solomon L. Rivkin, Aleksey A. Alexandrov, Elena A. Kremenevskaya. – Washington, D.C.: V.H.

Winston & Sons, 1978. – 264 с.

50. Release on The Surface Tension of Ordinary Water Substance. IAPWS / Proc.

12th Int, Conf. Prop. Water and Steam. – New York: Begell House, 1995. С.

51. Release on the IAPWS Formulation 1985 for the Thermal Conductivity of Ordinary Water Substance. IAPWS / Proc. 12th Int, Conf. Prop. Water and Steam. – New York: Begell House, 1995. С. 49 – 70.

52. Release on the IAPS Formulation 1985 for the Viscosity of Ordinary Water Substance. IAPWS / Proc. 12th Int, Conf. Prop. Water and Steam. – New York: Begell House, 1995. С. 33 – 48.

53. Revised Release on the IAPS Formulation 1985 for the Viscosity of Ordinary Water Substance / – Erlangen, 2003. – 15 с.

54. Release on the ion product of water substance. International Association for the Properties of Steam / – Munich, 1980. – 9 с.

55. Computer Aided Thermodynamic Tables (CATT) 2. Version 1.0.

Thermodynamic Studies. College of Engineering University of Idaho, Moscow, Idaho. Version 4.2.

57. Ivtanthermo for Windows. Database on thermodynamic properties of individual substances and thermodynamic modeling software. V.S. Yungman at al. Version 3.0. Glushko Thermocenter of RAS. 1992-2003.

58. Psyprops. Psychometric Properties of Moist Air. The Center for Applied Thermodynamic Studies. College of Engineering University of Idaho, Moscow, Idaho. Version 2.1.

59. Water and Steam Properties (WASP) for Windows. Katmar Software.

http://www.chempute.com/wasp.htm.

60. Conan J. WATR V1.0.: Water Properties by Fee University of Waikato, New 61. McBride B.J., Gordon S. Computer Program for Calculation of Complex Chemical Equilibrium Composition and Applications. NASA RP-1311 / – Washington, DC: National Aeronautics and Space Administration, 1996. – 62. McBride, B.J., Gordon, S. Computer Program for Calculation of Complex Chemical Equilibrium Composition and Applications Version 2 (CEA2).

NASA RP-1311(2) / –Washington, DC: National Aeronautics and Space Administration, 2003. – 184 с.

63. Lehrstuhl fr Thermodynamik. Software for the industrial formulation IAPWS-IF97. Ruhr-Universitt Bochum. Prof. Dr.-Ing. W. Wagner. 2000.

64. LibTest. Calculate properties of water and steam in Microsoft Excel for IAPWS IF-97. University of Applied Sciences of Zittau and Goerlitz. Faculty of Mechanical Engineering. Department of Technical Thermodynamics. Prof.

Dr.-Ing. habil. H.-J. Kretzschmar, Dr.-Ing. I. Stucker, Dipl.-Ing.(FH) K.

for the normalized real and ideal part of the Helmholtz function F for water.

Prof. Dr.-Ing. W. Wagner. Version 6.9.94.

66. Software for the calculation of thermodynamic properties for a great number of substances. Fluidcal. Prof. Dr.-Ing. W. Wagner.

67. Сычев В.В. Новое уравнение для показателя адиабаты влажного пара // Теплоэнергетика. – 1961. – №3. – С. 67 – 70.

68. Комплекс прикладных и учебных интерактивных программ для вычисления термодинамических свойств рабочих тел и теплоносителей / В.В. Сычев, А.А. Александров, А.В. Матвеев, И.В. Царев, З.А. Ершова // Известия вузов. Энергетика. – 1990, – № 9. – С. 126 – 128.

69. Термодинамические свойства индивидуальных веществ. Справочное издание: в 4-х т. / Л.В. Гурвич, И.В. Вейц, В.А. Медведев и др. 3-е изд., перераб. и расширен. Т. 1. Кн. 2. – М.: Наука, 1978. – 328 с.

70. Cooper J.R. Representation of the Ideal-Gas Thermodynamic Properties of Water. // Int. J. Thermophys. – 1982. – № 3. – С. 35 – 43.

71. Friedman A.S., Haar L. High Speed Machine Computing of Ideal Gas Thermodynamic Functions –I. Isotopic Water Molecules // Journal of Chemical Physics. – 1954. – №22. – С. 2051 – 2058.

72. Vidler M. Tennyson J. Accurate partition function and thermodynamic data for water // Journal of Chemical Physics. – 2000. – т. 113. – № 21. – С. 9766 – 73. Woolley H.W. Thermodynamic Properties for H2O in the Ideal Gas State.

Water and Steam: Their Properties and Current Industrial Application // Proceedings of the 9th International Conference on the Properties of Water and Steam. – New York: Pergamon Press, 1980. – С. 166 – 175.

74. Woolley H.W. Ideal Gas Thermodynamic Functions for Water // Journal of Research of the National Bureau of Standards. – 1987. – № 92. – С. 35 – 51.

State // Journal of Research of the National Bureau of Standards. – 1954. № сжимаемости, энтальпия, энтропия, изобарная теплоемкость, скорость справочных данных ГСССД 96-86. – М.: Изд-во стандартов, 1986 г. – 28 с.

77. Термодинамические свойства кислорода: ГСССД. Серия монографии / В.В. Сычев, А.А. Вассерман, А.Д. Козлов, Г.А. Спиридонов, В.А.

Цымарный. – М.: Изд-во стандартов, 1981. – 340 с.

78. Термодинамические свойства азота / Сычев В.В., Вассерман А.А., Козлов А.Д. и др. – М.: Изд-во стандартов, 1977. – 352 с.

79. Термодинамические свойства воздуха / Сычев В.В., Вассерман А.А., Козлов А.Д., Спиридонов Г.А., Цымарный В.А. – ГСССД. Серия монографии. – М.: Изд-во стандартов, 1978. – 276 с.

температурах 91 – 700 К и давлениях 0.1...100 МПа. ГСССД – 195-01 / А.Д. Козлов, Ю.В. Мамонов, М.Д. Сычев, С.И. Рыбаков и др. – М., 2001.

81. Александров А.А., Орлов К.А., Очков В.Ф. Исследование схем парогазовых установок с впрыском водяного пара в газовый тракт // Новое в российской электроэнергетике. – 2004. – № 4.

82. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент:

Справочник / Под общ. ред. чл.-корр. РАН А.В. Клименко и проф. В.М.

Зорина. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Изд-во МЭИ, 2001. – 564 с. – (Теплоэнергетика и теплотехника; Кн. 2).

применение. Пер. с сербохорв. – М.: Энергоатомиздат, 1984. – 136 с.

84. Мухачев Г.А. Термодинамика парогазовых смесей: Учебное пособие/ – Казань: Изд-во КГТУ, 1995. – 67 с.

85. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник / Под общ. ред.

В.А. Григорьева, В.М. Зорина. – 2-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 86. Combined-cycle gas steam turbine power plants / Kehlhofer R.H., Warner J., Nielsen H., Bachmann R. – Tulsa: PennWell publishing company, 1999. –