[ «ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ПО ПАРАМЕТРАМ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ В УСЛОВИЯХ ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ ...»
Рисунок 3.29 – Диаграмма усталостного разрушения в нормированных Как видно приведенная нормировка позволяет получить единую универсальную кривую, описывающую зависимость между скоростью роста трещины и КИН, при различных видах двухосного нагружения. Прямая, проведенная по среднему участку обобщенной кинетической диаграммы вертикальные асимптоты 1;1 в точках А и В, что в обычных координатах соответствует критическому и пороговому КИН с разностью ординат точек A B lg( v A / v B ) 2,9. В работе [158] показано, что коэффициент уравнения Пэриса n может изменяться в пределах от 2 до 6. Следовательно, полученные экспериментальные данные хорошо укладываются в зависимость следующего Данная диаграмма, приведенная в безразмерных координатах, позволяет на основе ограниченных экспериментальных данных по скорости роста трещины при двухосном нагружении (Kfc и Kth) с помощью обратного перехода трещиностойкости исследуемых конструкционных материалов в диапазоне коэффициентов двухосности от +1 до -0,4. На рисунке 3.30 показана зависимость критического Kfc и порогового Kth коэффициентов интенсивности напряжений от коэффициента двухосности.
Коэффициент интенсивности напряжений, МПам0, коэффициентов интенсивности напряжений при различных видах двухосного Таким образом, экспериментально получены диаграммы усталостного разрушения стали Ст3 для различных видов двухосного нагружения.
Установлены закономерности изменения скорости роста трещины от вида двухосного нагружения. Полученные данные о скорости роста трещины интерпретированы в безразмерных координатах, позволяющих получить обобщенную диаграмму усталостного разрушения при различных видах двухосного нагружения.
крестообразного образца для исследования параметров циклической трещиностойкости в условиях двухосного нагружения. Установлено, что для реализуемых в процессе эксперимента соотношений прикладываемых усилий Px/Py=+1; +0,5; 0; -0,2 к лепесткам образца коэффициент двухосности напряжений соответственно равен =+1; +0,34; -0,2; -0,4.
С помощью метода конечных элементов для данного типа образца определено распределение параметров характеризующих НДС в вершине трещины: Т-напряжений и К-тарировочных функций в зависимости от вида двухосного нагружения и относительной длины трещины.
нагружения на скорость роста трещины. Для каждого реализованного в процессе эксперимента вида двухосного нагружения Px/Py=+1; +0,5; 0; -0, получены кинетические диаграммы усталостного разрушения стали Ст3 и определены параметры циклической трещиностойкости.
Установлено, что на скорость роста трещины оказывает влияние вид напряженного состояния через зону пластичности. В случае равнодвухосного растяжения =+1 зона пластичности меньше, чем при других видах нагружения, соответственно скорость роста трещины выше. Для значений коэффициента двухосности =+0,34; -0,2; -0,4 Т-напряжения уменьшаются с увеличением относительной длины трещины, что приводит к увеличению зоны пластичности и уменьшению скорости роста трещин.
Полученные экспериментальные данные о скорости роста трещины и КИН в условиях двухосного нагружения представлены в безразмерных координатах, позволяющих получить единую диаграмму усталостного разрушения для различных видов двухосного нагружения.
ГЛАВА 4 МЕТОДИКА ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОСТАТОЧНОГО
РЕСУРСА СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ С УЧЕТОМ
ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ
Стохастическая и детерминированная модели прогнозирования срока безопасной эксплуатации резервуаров политики нефтегазового комплекса является повышение требований к обеспечению безопасной эксплуатации резервуаров. По результатам оценки технического состояния РВС проводится прогнозирование индивидуального остаточного ресурса с использованием как детерминированных, так и вероятностных расчетов в зависимости от специфики объекта [15].неопределенность задания факторов, влияющих на оценку долговечности. В эксплуатационных воздействиях, дефектоскопическом контроле и т.д. [5, 19].
Согласно Махутову Н.А. [59], вероятностный подход, позволяющий учитывать случайные факторы, является перспективным для нормирования живучести. В данном случае функция живучести F (bN ) может быть представлена как вероятность Р того, что размер трещины b N после N циклов нагружения не безопасности резервуаров в условиях возможности усталостных разрушений можно записать в виде выражения где – нормативная живучесть конструкции;
bN, bc – размер трещины после N циклов нагружения и критический размер трещины.
Детерминистический подход учитывает факторы, влияющие на наработку до отказа, как заданные известные функции неслучайных величин. В данном материала, режиме эксплуатации, наличии и расположении дефектов в конструкции. Оценка индивидуального ресурса может осуществляться как с применением коэффициентов безопасности и живучести [57], так и диаграмм циклической трещиностойкости при мало – и многоцикловом нагружении [59] в виде выражения где db/dN – скорость роста трещины;
– амплитуда номинальных напряжений;
b – текущая глубина трещины;
рассматриваемый цикл нагружения;
Y (r1, r2,...rs ) – К-тарировочная функция, учитывающие влияние условий эксплуатации, свойств материала, геометрические особенности как трещины, так и самой конструкции.
В общем случае живучесть можно считать обеспеченной, если для уравнения предельного состояния (4.3) обеспечены запасы по числу циклов и длине трещины Следует заметить, что для оценки остаточного ресурса целесообразно привлечение обоих подходов. Однако, довольно часто статистические данные о общедоступной информацией, что накладывает ограничения на использование вероятностных методов прогнозирования ресурса. Поскольку нельзя судить о достоверности прогноза, если выборка данных ограничена. Таким образом, детерминированные подходы для анализа возможности продления ресурса резервуаров, поврежденных трещинами, представляются более перспективными. При этом особое внимание следует обратить, на разработку критериев и унифицированных методов анализа критического состояния, безопасности РВС с трещиноподобными дефектами на основе подходов механики разрушения.
основного металла стенки резервуаров при малоцикловом нагружении На основании проведенных в данной работе исследований была разработана методика прогнозирования остаточного ресурса РВС с поверхностной усталостной трещиной. Предлагаемый алгоритм расчета остаточного ресурса резервуара основан на детерминистическом подходе и заключается в определении срока эксплуатации в годах t РВС с поверхностной трещиной.
4.2.1 Исходные данные Исходными данными для определения срока безопасной эксплуатации основного металла первого пояса РВС с дефектом являются:
Эксплуатационные данные: r – радиус срединной поверхности резервуара, м; t – толщина стенки резервуара, м; H – высота резервуара, м; h – уровень налива нефтепродукта, м; hп – высота первого пояса резервуара, м. Для расчетов цикличность нагружения следует принимать равной приведенной цикличности за последний год эксплуатации резервуара.
диагностирования: 2a – длина дефекта, м; b0 – глубина дефекта, м; с – расстояние от днища резервуара до центра дефекта, м.
На рисунке 4.1 показано схематичное изображение стенки резервуара с трещиноподобным дефектом.
Рисунок 4.1 – Схематичное изображение стенки резервуара с трещиной трещиноподобным дефектом принимаются следующие положения:
в процессе роста трещины отношение между ее глубиной и длиной остается постоянным и составляет 1/3;
расчет проводится для трещины, расположенной перпендикулярно максимальным растягивающим напряжениям;
расчет ведется в упругой постановке;
расчет ведется для каждой конкретной трещины в стенке РВС.
микродефектам, по степени их влияния на НДС конструктивных элементов РВС. Как указано в работе [15] напряжения от микродефектов локализуются в близости от самого повреждения и приводят к потере несущей способности конструкции в результате малоцикловой усталости.
4.2.2 Порядок выполнения расчета Предлагаемая методика оценки остаточного ресурса стенки резервуара с поверхностной усталостной трещиной включает в себя:
Определение номинальных кольцевых кц и продольных пр расположения дефекта с использованием МКЭ. Для этого следует использовать статический прочностной анализ. Геометрическая модель должна отображать все конструктивные особенности РВС для корректной оценки номинальных напряжений.
Вычисление максимального размаха кольцевых напряжений напряжений в процессе эксплуатации.
Расчет КИН К I трещины при различных условиях эксплуатации и варьировании отношения глубины трещины к толщине стенки с помощью МКЭ. Определение К-тарировочной функции Y I.
трещиностойкости К th, К fc, K *, n металла в условиях двухосного нагружения.
Вычисление размеров не распространяющейся bth и критической bc трещины с учетом К-тарировочной функции соответственно по формулам 4.5 и 4.6:
где 1 – предел выносливости.
Итерационный расчет числа циклов стабильного роста трещины при заданном рабочем напряжении, определенном в зависимости от максимального уровня взлива где bcrit – критическая глубина трещины;
kV – коэффициент запаса по скорости роста трещины.
происходит в следующих случаях:
лавинообразному росту трещины;
глубина поверхностной трещины b достигает критического значения bcrit. В работе [76] рекомендуется в качестве критической глубины трещины принимать значение равное 80% толщины стенки.
7. Расчет остаточного срока службы резервуара в годах (Т) где Nгод – число циклов нагружения за последний год;
Т – срок безопасной эксплуатации конструкции с дефектом.
Пример расчета срока безопасной эксплуатации основного металла первого пояса резервуара с поверхностной трещиной Исходные данные для расчета Определим циклическую долговечность РВС – 5000 с трещиноподобным дефектом. Материал стенки резервуара сталь ВСт3сп. Необходимая исходная информация представлена в таблице 4.1. Уровень заполнения резервуара в 70 % случаев составляет 95% от максимально допустимого, в остальных случаях не трещиноподобный дефект длиной 2a=12 мм, глубиной b=2 мм. Трещина располагается на внешней стороне стенки на расстоянии с=700 мм от днища резервуара.
Рассчитаем число циклов до разрушения стенки резервуара, если трещина расположена в стенке между патрубками и вне зоны влияния конструктивных концентраторов напряжений на НДС. Дополнительно определим число циклов по методике, представленной в РД 153-112-017-97 «Инструкция по диагностике и оценке остаточного ресурса вертикальных стальных резервуаров» [84].
Таблица 4.1 – Исходные данные для расчета РВС – Расчетная толщина стенки, мм kV - коэффициент запаса по скорости роста трещины двухосности Согласно методике, представленной в данной работе, НДС резервуара необходимо определять с использованием МКЭ. В таблице 4.2 представлены значения номинальных кольцевых, продольных напряжений и коэффициента двухосности напряжений в зоне расположения дефекта при уровне заполнения резервуара нефтепродуктом на 65 и 95% от максимального допустимого уровня взлива. Для данного резервуара 65 и 95% от максимально допустимого уровня налива составляют соответственно 7,384 м и 10,792 м.
В методиках, предложенных в РД 153-112-017-97 и нормативных документах [37, 129], расчет числа циклов до разрушения основан на использовании кольцевых напряжений, рассчитанных аналитически. Значения кольцевых и продольных напряжений, коэффициента двухосности напряжений рассчитываются в зоне расположения дефекта по формулам (2.3, 2.4). Значения номинальных напряжений и коэффициента двухосности, полученные в результате аналитического расчета, сведены в таблицу 4.2. Знак «-» показывает, что напряжения являются сжимающими.
Уровень налива 65%:
Уровень налива 95%:
Следует заметить, что значения напряжений, полученные аналитически, не изменяются в зависимости от местоположения трещины. Величина кольцевых напряжения между патрубками и на значительном удалении от них, т.е. в зоне, где нет влияния каких-либо концентраторов напряжения, одинакова.
Таким образом, в РД 153-112-017-97 при расчете ресурса стенки резервуара с трещиной между патрубками используется заниженная величина кольцевых напряжения.
Максимальный размах кольцевых напряжений представлен в таблице 4. в зависимости от метода расчета и положения дефекта.
Таблица 4.2 – Результаты расчета НДС стенки резервуара в зоне расположения трещины Таблица 4.3 – Максимальный размах кольцевых напряжений между патрубками вдали от патрубков Определение параметров циклической трещиностойкости В данной диссертационной работе было установлено, что параметры циклической трещиностойкости стали и скорость роста трещины зависят от вида напряженного состояния. По результатам расчета НДС резервуара был определен коэффициент двухосности напряжений в зоне расположения дефекта, который зависит от уровня налива нефтепродукта. Увеличение налива, приводит к возрастанию величины кольцевых напряжений и уменьшению экспериментальной части работы, увеличение коэффициента двухосности приводит к более быстрому росту трещины. Значит в данном случае, характеристики циклической трещиностойкости стали К th, К fc, C, K *, n должны быть определены в условиях двухосного нагружения с коэффициентом двухосности 0,026. Характеристики циклической трещиностойкости стали ВСт3сп при данном коэффициенте двухосности представлены в таблице 4.4.
характеристики циклической трещиностойкости К th, К fc, C, n, полученные в результате испытаний на одноосное нагружение. Свойства стали в условиях одноосного нагружения были взяты из литературных источников [81, 129] и приведены в таблице 4.4.
Таблица 4.4 – Характеристики циклической трещиностойкости К-тарировочная функция для трещины находится по таблице 2.9. В данном случае с=700 мм, что составляет 0,466hп, следовательно, необходимо использовать интерполяцию между функциями, полученными для с=0,4hп и 0,6hп. Расчет К-тарировочной функции проводится для максимального заполнения резервуара продуктом, т.е. H/h=0,95.
К-тарировочная функция для трещины между ПРП К-тарировочная функция для трещины вне зоны влияния конструктивных концентраторов напряжения на НДС Зная выражение К-тарировочной функции и максимальный размах кольцевых напряжений, можно определить выражение для КИН в зависимости от местоположения трещины.
Размах КИН для трещины между ПРП концентраторов напряжения на НДС Размах КИН по методике, представленной в РД 153-112-017-97 [84] Критические размеры трещины циклической трещиностойкости стали при двухосном нагружении 0, была рассчитана глубина не распространяющейся bth и критической bc трещины. В расчете принято, что предел выносливости стали ВСт3сп составляет 191 МПа; максимальное кольцевое напряжения – 133,42 и 119, МПа соответственно для дефекта между патрубками и вне зоны влияния патрубков на НДС.
Глубина и длина не распространяющейся трещины между ПРП:
Глубина и длина не распространяющейся трещины вне зоны влияния ПРП на НДС:
Глубина и длина критической трещины между ПРП:
Глубина и длина критической трещины вне зоны влияния ПРП на НДС:
РД 153-112-017-97 предполагает расчет критической длины трещины 2а c по формуле Следовательно, критическая длина трещины составляет Полученные данные по критическим длинам трещины сведены в таблицу 4.5.
Таблица 4.5 – Критическая длина трещины, м Остаточный ресурс стенки резервуара с трещиной Число циклов стабильного роста трещины при заданном рабочем напряжении рассчитывается в предположении, что критическая глубина трещины достигает 80% толщины стенки, т.е. bcrit 0,8 8,7 6,96 мм.
Число циклов до разрушения между ПРП:
Число циклов до разрушения вне зоны влияния ПРП на НДС:
Число циклов до разрушения по РД 153-112-017-97, рассчитывается по формуле 1.13 и составляет:
Полученные данные сведены в таблицу 4.6.
Таблица 4.6 – Число циклов стабильного роста трещины Величина относительной погрешности оценивалась, как где N – число циклов до разрушения стенки, рассчитанное по предложенной в данной работе методике;
N РД – число циклов до разрушения стенки по РД 153-112-017-97.
В таблице 4.7 показана относительная погрешность числа циклов до разрушения стенки резервуара с трещиноподобным дефектом.
Таблица 4.7 – Относительная погрешность числа циклов стабильного роста трещины, % между патрубками вдали от патрубков Таким образом, наглядно продемонстрировано, что расчет числа циклов до разрушения по кольцевым напряжениям, вычисленным аналитически, дает заниженную оценку ресурса резервуаров с дефектами, расположенными как в зоне влияния конструктивных концентраторов напряжений, так и на значительном удалении. В данном случае, к концентраторам напряжений можно отнести не только патрубки, но и другие конструктивные элементы стенки резервуара, которые приводят к перераспределению полей напряжений.
Из проведенного сравнения, очевидно, что при одинаковых размерах трещины и условиях эксплуатации скорость роста трещины между патрубками выше, чем вдали от них. Связано это с неравномерностью распределения кольцевых напряжений в стенке, локальными зонами повышенной концентрации напряжений. Использование при расчете остаточного ресурса параметров циклической трещиностойкости, определенных с учетом коэффициента двухосности, позволяет учесть зависимость скорости роста трещины от НДС.
Использование при прогнозировании срока службы элементов резервуара с поверхностной трещиной предложенной методики позволяет учесть как влияние конструктивных элементов на распределение напряжений, так и влияние напряженного состояния на скорость роста трещины.
Программный комплекс для расчета остаточного ресурса стенки резервуаров с трещиноподобными дефектами С целью экспресс оценки влияния различных параметров на остаточный ресурс резервуара с трещиноподобным дефектом в первом поясе РВС – 5000, РВС – 10000, РВС – 20000 был разработан программный комплекс, представленный на рисунке 4.2.
Рисунок 4.2 – Диалоговое окно программы оценки остаточного ресурса резервуаров с трещиноподобными дефектами Для работы в данном программном комплексе необходимо заполнить данные о резервуаре, параметрах и местоположении дефекта, прикрепить текстовый файл с информацией о цикличности нагружения. Файл должен содержать записанные в столбец уровни налива нефтепродукта, выраженные в метрах.
Программа автоматически рассчитывает значения номинальных кольцевых и продольных напряжений по формулам (2.3, 2.4). С учетом местоположения дефекта и уровня налива нефтепродукта определяет величину поправочной функции f. На основе полученных аналитических кольцевых напряжений и функции, рассчитываются фактические номинальные кольцевые напряжения и коэффициент двухосности.
трещиностойкости при рассчитанном коэффициенте двухосности и предел выносливости материала. В случае отсутствия экспериментальных данных по умолчанию используются значения К th, К fc, C, n, полученные при одноосном нагружении стали Ст3.
Автоматически рассчитываются размеры не распространяющейся и критической трещины, число циклов до разрушения с учетом коэффициента запаса по скорости роста трещины. На экран выводится графическое изображение изменения числа циклов до разрушения в зависимости от глубины дефекта с учетом коэффициента запаса по скорости роста трещины.
Разработанная программа дает возможность провести расчет остаточного ресурса для резервуаров номинальным объемом 5000, 10000 и 20000 м3 с трещиноподобным дефектом на расстоянии от 0,2 до 0,8 высоты первого пояса при глубине трещины от 0,4 до 0,8 толщины стенки и допущении, что отношение глубины трещины к полудлине равняется 1/3.
Разработана методика прогнозирования остаточного ресурса РВС с поверхностной трещиной, расположенной на внешней стороне стенки резервуара. В предлагаемой методике учитывается влияние сложного напряженного состояния конструкции на характеристики циклической трещиностойкости стали и изменение величины К-тарировочной функции в процессе роста трещины. Методика предполагает расчет номинальных напряжений, коэффициента двухосности и коэффициентов интенсивности напряжений методом конечных элементов.
Проведен расчет остаточного ресурса резервуара с поверхностной трещиной по методикам, разработанной в данной работе и предлагаемой в РД 153-112-017-97. Расчет показал, что число циклов до разрушения стенки резервуара по РД 153-112-017-97 занижено. Связано это с тем, что не учитываются локальные изменения напряжений в стенке; К-тарировочные функции, учитывающие геометрические особенности конструкции резервуара и трещины; влияние вида двухосного нагружения на скорость роста трещины.
Разработан программный комплекс, позволяющий оперативно рассчитывать глубину трещины, по достижению которой начинается не контролируемый рост; число циклов до разрушения стенки резервуара с учетом К-тарировочной функции первого пояса резервуаров номинальным объемом 5000, 10000, 20000 м3 при определении коэффициента интенсивности напряжений и параметров циклической трещиностойкости стали при двухосном нагружении.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Проведенные теоретические исследования НДС стенки резервуара с поверхностной трещиной, а также экспериментальные исследования параметров циклической трещиностойкости стали Ст3 в условиях двухосного нагружения позволяют сделать следующие выводы:1. Проведен анализ напряженно-деформированного состояния стальных вертикальных резервуаров при эксплуатационных условиях нагружения и дефектах. В результате рассчитаны поля напряжений при отсутствии и наличии дефектов. Получены К-тарировочные функции первых поясов резервуаров, учитывающие изменение геометрических параметров поверхностной трещины в процессе эксплуатации и конструктивные особенности резервуаров.
Использование полученных К-тарировочных функций позволяет повысить точность расчета коэффициентов интенсивности напряжений для традиционным методом расчета на 10-20%.
2. Методом конечных элементов обоснована геометрия крестообразного трещиностойкости стали Ст3 при соотношениях двухосности номинальных напряжений =+1; +0,34; -0,2; -0,4. Для стали Ст3 экспериментально установлено, что скорость роста трещины монотонно возрастает при изменении коэффициента двухосности номинальных напряжений от отрицательных до положительных значений. Получена единая диаграмма усталостного разрушения в безразмерных координатах, позволяющая определять дискретные значения характеристик циклической трещиностойкости стали Ст3 в диапазоне двухосности номинальных напряжений от +1 до -0,4.
3. Разработана инженерная методика прогнозирования остаточного ресурса стенки резервуара при малоцикловом нагружении. Данная методика посредством К-тарировочной функции учитывает: влияние конструктивных особенностей резервуаров (приемо-раздаточных патрубков и уторного узла) на распределение локальных напряжений в стенке; изменение геометрических размеров поверхностной трещины в процессе эксплуатации. Использование в разработанной методике параметров циклической трещиностойкости стали, определенных в условиях двухосного нагружения, реализуемого в стенке резервуара в процессе эксплуатации, позволяет учесть влияние вида нагружения на скорость роста дефекта. Разработанная методика положена в основу программного комплекса, позволяющего прогнозировать остаточный ресурс первого пояса РВС номинальным объемом 5000, 10000, 20000 м 3 с трещиноподобным дефектом.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Афонская Г.П. Влияние дефектов на несущую способность резервуаров, эксплуатируемых в условиях Севера: дис. … канд. техн. наук:01.02.06 /Афонская Галина Петровна. - Якутск, 2000. - 141с.
трубопроводов / В.Л. Березин, В.Е. Шутов. - М.: Недра, 1971. - 200с.
трубопроводов в зонах наличия трещиноподобных дефектов / И.Н.Бирилло, С.А. Шкулов, С.Г. Аленников. // Научно-технический сборник Транспорт и подземное хранение газа. - 2008. - №1. - С. 69 - 75.
Болотин В.В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций / В.В.
Болотин. - М.: Машиностроение, 1984. - 312с.
Болотин В.В. Ресурс машин и конструкций / В.В. Болотин. - М.:
Машиностроение, 1990. - 447с.
Большаков А.М. Характер дефектов и виды отказов резервуаров, работающих в условиях Севера / А.М. Большаков, Я.М. Андреев // Газовая промышленность.- 2012.- №3.- С. 90-91.
Броек Д. Основы механики разрушения / Д. Броек. - М.: Высшая Школа, 1980. - 345 с.
Буренин В. А. Прогнозирование индивидуального остаточного ресурса стальных вертикальных резервуаров: дис. … д-ра техн. наук: 05.15.13/ Буренин Владимир Алексеевич. - Уфа, 1994. - 304с.
Вансович К.А. Критерий оценки скорости роста усталостных трещин в условиях двухосного нагружения / К.А. Вансович // VI международная научная конференция «Прочность и разрушение материалов и конструкций» Оренбург. 2010. - С. 540 - 545.
Вансович К.А. Экспериментальное изучение скорости роста поверхностных трещин в алюминиевом сплаве АК6 и в стали 20 при двухосном нагружении/ К.А. Вансович, В.И. Ядров // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. -2013. -том 15. - №4(2). - С. 436-438.
крупноразмерных резервуарах для хранения углеводородов / О.С. Вертынский // Magazine of Civil engineering. - 2011. - № 7 - С. 40 - 47.
Галеев В.Б. Аварии резервуаров и способы их предупреждения/ В.Б.
Галеев, Д.Ю. Гарин, О.А. Закиров, Ю.А. Фролов, Р.А. Байбурин, М.Р.
Шарафиев. - Уфа: ГУП «Уфимский полиграфкомбинат». 2004. - 164 с.
Галеев В.Б. Напряженно-деформированное состояние резервуаров, построенных на слабонесущих переувлажненных грунтах: дис. …д-ра. техн.
наук: / Гареев Виль Бареевич. - Тюмень, 1987. - 668с.
Галеев В.Б. Эксплуатация стальных вертикальных резервуаров в сложных условиях / В.Б. Галеев. - М.: Недра, 1981. -149 с.
Галлямов А.К. К вопросу прогнозирования индивидуального остаточного ресурса стальных вертикальных цилиндрических резервуаров/ А.К.
Галлямов, В.А. Буренин, Г.Ф. Исламгулова // Сборник научных трудов ВНИИСПТнефть: Надежность, техническое обслуживание и ремонт нефтепроводов.- Уфа.- 1985. - 68c.
системы нефтепроводов на основе технической диагностики / А.К. Галлямов, К.В. Черняев, А.М. Шаммазов. - Уфа.: Время, 1998. - 597с.
Гареев А.Г. Прогнозирование остаточного ресурса нефтегазового оборудования, эксплуатирующегося в условиях циклического нагружения / А.Г. Гареев, Г.И. Латыпова // Электронный журнал «Нефтегазовое дело». Режим доступа: http://www.ogbus.ru/authors/Gareev/Gareev_1.pdf - 8 с.
Герасименко А.А. Разработка модели развития трещин в стенке трубопроводов и резервуаров при переменных нагрузках/ А.А. Герасименко // Современные технологии и результаты геологических исследований в изучении и освоении недр Земли: научные труды лауреатов Всероссийского конкурса научно-исследовательских работ студентов и аспирантов в области наук о Земле в рамках Всероссийского Фестиваля науки. - Томский политехнический университет. - Томск: Изд-во Томского политехнического университета. - 2011.
- С. 396-401.
Гетман А.Ф. Ресурс эксплуатации сосудов и трубопроводов АЭС / А.Ф. Гетман. - М.: Энергоатомиздат, 2000. - 427с.
Горб М.Л. Приспособление и устройства для исследования механических свойств материалов/ М.Л. Горб, А.А. Островский. - Киев:
Наукова думка, 1973. - 71с.
ГОСТ 25347-82 - Основные нормы взаимозаменяемости. Единая система допусков и посадок. Поля допусков и рекомендуемые посадки.- М.:
Издательство стандартов, 2001. - 53с.
ГОСТ 2789-73 - Шероховатость поверхности. Параметры и характеристики.- М.: Стандартинформ, 2006. - 5с.
ГОСТ Р 52910 - 2008 Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия. - М.:
Стандартинформ, 2008. - 52с.
Гуревич С.Е. О скорости распространения трещины и пороговых значениях коэффициента интенсивности напряжений в процессе усталостного разрушения / С.Е. Гуревич, Л.Д. Едидович // Усталость и вязкость разрушения металлов. Наука.- 1974. - С. 63-83.
техносферной безопасности: интернет-журнал. - 2007. - №6. - Режим доступа:
URL: http://agps-2006.narod.ru/ttb/2007-6/06-06-07.ttb.pdf - 7c.
неразрушающего контроля нефтяных резервуаров / А.Н. Дергачев, В.В.
Куприянов // Трубопроводный транспорт. Теория и практика. - 2010. - № 6. - С.
28-32.
Дорошенко Ф.Е. Особенности продления ресурса резервуаров РВСПК - 50000 / Ф.Е. Дорошенко // Промышленное и гражданское строительство. - 2006. -№ 6. - С. 17-18.
оболочечных конструкций / Р.С. Зайнуллин, Е.М. Морозов; под ред. А.Г.
Гумерова. - СПб.: Недра, 2005. - 168с.
Зайнуллин Р.С. Несущая способность сварных сосудов с острыми поверхностными дефектами при малоцикловом нагружении / Р.С. Зайнуллин, В.В. Постников // Сварочное производство. - 1982. - №7. - С. 8-10.
30. Зайнуллин P.C., Шарафиев Р.Г., Ямуров Н.Р. Определение остаточного ресурса элементов конструкций / P.C. Зайнуллин, Р.Г. Шарафиев, Н.Р. Ямуров. - М: МИБ СТС, 1996. - 160 с.
Зайнуллин Р.С., Морозов Е.М., Александров А.А. Критерии безопасного разрушения элементов трубопроводных систем / Р.С. Зайнуллин, Е.М. Морозов, А.А. Александров. - М.: Наука, 2005. - 316с.
Зилова Т.К. Испытания на двухосное растяжение листовых материалов с различным запасом упругой энергии / Т.К. Зилова, Н.И.
Новосельцева, Н.В. Рязанов, Б.А. Палкин, Э.О. Сахаров, Я.Б. Фридман // Заводская лаборатория- 1967.- №5.- С. 612-617.
Зимонин Е. А. Влияние сжимающей части цикла знакопеременного нагружения на усталостную долговечность элементов металлических конструкций: автореф. дис. … канд. техн. наук: 05.23.01 / Зимонин Евгений Александрович. - Челябинск, 2010. - 19с.
Зиновьев М.В. Методика испытаний образцов при двухосном напряженном состоянии и условиях низких температур / М.В. Зиновьев, В.Я.
Ильичев, В.А. Рыков, С.П. Савва // Проблемы прочности- 1972.- №5.- С. 123Зотов М.Ю. Расчет трубной обвязки приемо-раздаточного узла резервуара / М.Ю. Зотов, И.В. Ушаков //Трубопроводный транспорт нефти. С.60-63.
безопасную эксплуатацию резервуаров / С.Н. Иванов, Н.В. Голубева, Ю.В.
Плаксин // Промышленное и гражданское строительство. - 1998. - №5. - С. 27Инструкция по диагностике и оценке остаточного ресурса сварных вертикальных резервуаров ОАО "НК "РОСНЕФТЬ". - Введ. 2004-01-28.
Информационный каталог действующего в республике Татарстан лабораторного оборудования и пилотных установок [электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.tnhi.ru/tmc_users/resources/catalog.pdf - 261с.
подконтрольных территориальным органам Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору. - Режим доступа:
http://www.vestipb.ru/chronicle09.html Ионов А.В. Разработка стратегии технического обслуживания и ремонта стальных вертикальных резервуаров на основании прогноза индивидуального остаточного ресурса: дис… канд. техн. наук: 05.15.13 / Ионов Андрей Викторович. - Уфа, 1997. - 251с.
Кандаков Г.П. Проблемы отечественного резервуаростроения и возможные пути их решения/ Г.П. Кандаков // Промышленное и гражданское строительство. - 1998. -№ 5.
Кантемиров И.Ф. Метод оценки ресурса конструктивных элементов нефтегазовых резервуаров по критериям статической и циклической трещиностойкости / И.Ф. Кантемиров, С.В. Кравченко // Научно-технический журнал «Проблемы сбора подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов» С. 104 - 106.
Карзов Г.П. Сварные сосуды высокого давления / Г.П. Карзов, В.П.
Леонов, Б.Т. Тимофеев. - Л.: Машиностроение, 1983. - 280 с.
Кислова С.Ю. Расчет параметра стеснения и его структурных компонентов в разложении с учетом членов высоких порядков / С.Ю. Кислова, В.Н. Шлянников // Научный журнал «Труды Академэнерго». - 2008. - № 4. - С.
52-63.
Кислова С.Ю. Упругие и пластические параметры смешанности экспериментальных образцов различной геометрии/ С.Ю. Кислова, В.Н.
Шлянников // Научный журнал «Труды Академэнерго». - 2012. - №1. - С. 101Когаев В.П. Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность: справочник / В.П. Когаев, Н.А. Махутов, А.П. Гусенков. - М.:
Машиностроение, 1985. - 224с.
цилиндрических резервуаров / Г.П. Кондаков, В.В. Кузнецов, М.И. Лукиенко // Трубопроводный транспорт. - 1994. - №5. - С.6-7.
вертикальных стальных резервуаров / О.Г. Кондрашова, М.Н. Назарова // Электронный журнал «Нефтегазовое дело». - 2004. - Режим доступа:
http://www.ogbus.ru/authors/Kondrashova/Kondrashova_1.pdf - 8 с.
Котляревский В.А. Безопасность резервуаров и трубопроводов/ В.А. Котляревский, А.А. Шаталов, Х.М. Ханухов. - M.: Экономика и информатика, 2000. - 555 с.
Кузнецов А.С. Методика оценки механических свойств листовых материалов при двухосном растяжении эллипсоидных сегментов/ А.С.
Кузнецов, Т.К. Зилова, Я.Б. Фридман // Заводская лаборатория- 1967.-№5.- С.
608-612.
Кузнецов В.В. Проблемы отечественного резервуаростроения / В.В.
Кузнецов, Кондаков Г.П. // Промышленной и гражданское строительство. С. 41 - 45.
вертикальных цилиндрических резервуаров со стационарной крышей / С.М.
Купреишвили // Монтажные и специальные работы в строительстве. - 2005. С. 8-14.
работающих под давлением / С.А. Куркин.- М.: Машиностроение, 1976. - 184с.
испытаний на трещиностойкость при двухосном растяжении (обзор) / А.А.
Лебедев, Н.Р. Музыка // Проблемы прочности- 1998.- №3.- С. 5-22.
Липский В.К. Некоторые вопросы обеспечения надежности стальных вертикальных цилиндрических резервуаров для хранения нефти и Нефтехимический комплекс. -2009. - №3. - С. 68-71.
Макаренко О.А. Управление ресурсом безопасной эксплуатации стальных резервуаров для хранения нефтепродуктов: дис. … д-ра техн. наук:
05.26.03: 25.00.19 / Макаренко Олег Анатольевич. - Уфа, 2010 - 342с.
Матвиенко Ю.Г. Модели и критерии механики разрушения / Ю.Г.
Матвиенко - М.:ФИЗМАТЛИТ, 2006. - 328с.
Махутов Н.А. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность / Н.А. Махутов. - М.: Машиностроение, 1981. - 272с.
Махутов Н.А. Конструкционная прочность, ресурс и техногенная безопасность. В2 ч. Ч.2: Обоснование ресурса и безопасности./ Н.А. Махутов. Новосибирск: Наука, 2005. - 610с.
Механика малоциклового разрушения / Н.А. Махутов, М.И. Бурак, М.М. Гаденин и др. - М.: Наука, 1986.- 264с.
Механика разрушения и прочность материалов. В 4 т. Т.2.
Коэффициенты интенсивности напряжений в телах с трещинами: справ.
пособие/ М.П.Саврук; под общ. ред. В.В.Панасюка. - Киев: Наукова думка, 1988. - 620с.
Механика разрушения и прочность материалов. В 4 т. Т.4.
Усталость и циклическая трещиностойкость конструкционных материалов:
справ. пособие/ О.Н. Романив, С.Я. Ярема, Г.Н. Никифорчин и др.; под общ.
ред. В.В.Панасюка. - Киев: Наукова думка, 1990. - 680с.
Морозов Е.М. Расчет на прочность при наличии трещин / Е.М.
Морозов // Прочность материалов конструкций. - Киев: Наукова думка, 1975. С. 323-333.
MP 125-02-95. Правила составления расчетных схем и определение параметров нагруженности элементов конструкций с выявленными дефектами.
- М.: НПО ЦНИИТМАШ, 1995. - 52 с.
Муравьев К.А. Методика инженерной оценки эксплуатационной надежности нефтепромысловых транспортных систем/ К.А. Муравьев // Сборник научных трудов «Проблемы современной науки».- 2013.- выпуск 3.- С.
171- 187.
Мурзаханов Г.Х. Прогнозирование индивидуального остаточного ресурса магистральных трубопроводов / Г.Х. Мурзаханов // Строительство трубопроводов. - 1994. - № 5. - С.31 - 35.
нефтехранилищ/ Г.У. Мынбаева, В.А. Прохоров // Контроль. Диагностика. С. 17-21.
Нагаев Р.З. Влияние дефектов на режимы и сроки безопасной эксплуатации трубопроводов и резервуаров/ Р.З. Нагаев, Е.А. Вдовин, А.М.
Шаммазов, Н.К. Ценев, Ю.В. Лукащук // Нефтегазовое дело. - 2003. - №1. - С.
298- 304.
Нагаев Р.З. Комплексная система обеспечения безопасности эксплуатации резервуарных парков: автореф. дис. … канд. техн. наук: 05.26.03 / Нагаев Радик Завгалович. - Уфа, 2008. -24с.
Нагинаев К. Е. Прогнозирование разрушения конструкционных сталей: автореф. дис. … канд. физ.- мат. наук: 01.04.07 / Нагинаев Константин Евгеньевич. - Спб., 2012. - 20с.
Надежный транспорт российской нефти и нефтепродуктов // ТехНАДЗОР - 2012. - №8. - С. 40-44.
Николаева Е.А. Основы механики разрушения / Е.А. Николаева. Пермь: Издательство Пермского государственного технического университета, 2010. - 103с.
Обеспечение надежности магистральных трубопроводов / А.А.
Панасюк В.В. Распределение напряжений около трещины в пластинах и оболочках/ В.В. Панасюк, М.П. Саврук, А.П. Дацышин. - Киев:
Наукова думка, 1979. - 222с.
Перов С.Н. Коэффициенты интенсивности напряжений для труб с несквозными трещинами / С.Н. Перов, Ю.В. Скворцов, К.А. Цапурин // Известия Самар. науч. центра РАН. - 2008. - Т. 10, № 3(25). - С. 905-910.
Перов С.Н. Разработка методов оценки показателей надежности трубопроводных систем при проектировании и эксплуатации: дис. … д-ра техн.
наук: 01.02.06 / Перов Сергей Николаевич. - Самара, 2009. - 321с.
Писаренко Г.С. Деформирование и прочность материалов при сложном напряженном состоянии / Г.С. Писаренко, А.А. Лебедев. - Киев:
Наукова думка, 1976. - 415с.
Правила технической эксплуатации резервуаров и инструкции по их ремонту. - М. Недра, Программа инновационного развития ОАО «АК «Транснефть» на период до 2020 года. М., 2011 - 267с.
Проектирование металлических конструкций: Спец. курс. учеб.
пособие для Вузов / В.В. Бирюлев, И.И. Кошин, И.И. Крылов, А.В.
Сильвестров. - Л.: Стройиздат., 1990. - 432с.
Пустовой В.Н. Металлоконструкции грузоподъемных машин.
Разрушение и прогнозирование остаточного ресурса/ Пустовой В.Н. Издательство: Транспорт Год, 1992. - 258 с.
тонколистовой стали: автореф. дис. … канд. техн. наук: 05.02.13 / Рахимкулов Ринат Ришатович. - Уфа, 2011. - 24с.
Рахимкулов Р.Р. Сопоставление значений величины вязкости разрушения КIс, полученной на образцах с шевронной прорезкой и по стандартной методике для стали Cт3сп / Рахимкулов Р.Р. // Электронный остаточного ресурса вертикальных стальных резервуаров разработана АО "Нефтемонтаждиагностика". Введ. 1997-07-01, 1997. - 31с.
РД 39-0147103-387-87 Методика определения трещиностойкости материала труб нефтепроводов - Уфа: ВНИИСПТнефть, 1987.
РД 50-345-82. Методические указания. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) при циклическом нагружении,- М.: Изд-во стандартов, 1983.- 96 с.
РД-16.01-60.30.00-КТН-063-1-05 Правила технической диагностики резервуаров. - Введ. 2005-12-15. М.: Транснефть, 2005 - 275 c.
РД-23.020.00.-КТН-296-07 Руководство по оценке технического состояния резервуаров ОАО «АК «Транснефть». -Введ. 2007-11-02. М.:
Транснефть, 2007.
Ревель-Муроз П.А. Материаловедческие условия надежности резервуаров для хранения нефти нефтетранспортной системы Заполярье Пурпе / П.А. Ревель-Муроз, Е.Г. Ильин, А.Н. Ченцов, М.М. Кантор, В.А.
Боженов, А.М. Арсенкин // Наука и технологии трубопроводного транспорта нефти и нефтепродуктов. - 2012. - №2. - С. 14. - 22.
Резервуары для нефти и нефтепродуктов: том 1. Конструкция и оборудование: учебник для вузов / Ф.М. Мустафин, Р.А. Жданов, М.Г.
Каравайченко и др. - СПб.: Недра, 2010. - 480с.
Розенштейн И.М. Аварии и надежность стальных резервуаров / И.М. Розенштейн. - М.: Недра, 1995. - 253с.
Роменский Д. И. Методика обследования и уточнения НДС уторного узла вертикальных цилиндрических резервуаров / Д. И. Роменский // Вестник донбасской национальной академии строительства и архитектуры.Выпуск 3..- С. 98-103.
Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. Серия 03. Выпуск 69. - М.:
Закрытое акционерное общество «Научно-технический центр исследований проблем промышленной безопасности», 2013. -240 с.
СА-03-008-08. Резервуары вертикальные стальные сварные для нефти и нефтепродуктов. Техническое диагностирование и анализ безопасности: (Методические указания) / Российская ассоциация экспертных «Ростехэкспертиза», Научно-промышленный союз «РИСКОМ», НПК «Изотермик». - М., 2009. - 288 с.
соединений при двухосном малоцикловом нагружении: автореф. дис. … канд.
техн. наук: 01.02.06 / Сабиров Роберт Мухсинович. - Уфа, 2011 - 18с.
Самигуллин Г.Х., Герасименко А.А. К вопросу о методике расчета остаточного ресурса резервуаров с трещиноподобными дефектами // Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело". - 2013. №3. С. 263-272. Режим доступа: URL: http://www.ogbus.ru/authors/Samigullin/Samigullin_5.pdf Самигуллин Г.Х., Герасименко А.А. Определение коэффициента интенсивности напряжений для резервуара РВС 10 000 м3 // Научнотехнический журнал «Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов». - 2014. - №1. С. 102-111.
Сафарян М.К. Металлические резервуары и газгольдеры / М.К.
Сафарян. - М.: Недра, 1987. - 200с.
работоспособности / В.А. Винокуров, С.А. Куркин, Г.А. Николаев, под ред. Б.Е.
Патон. - М.: Машиностроение, 1996. - 576с.
100. Семин Е.Е. Оценка долговечности уторных узлов вертикальных стальных резервуаров в процессе эксплуатации: автореф. дис. … канд. техн.
наук 25.00.19 / Семин Евгений Евгеньевич. - М., 2012. -21с.
101. Скворцов Ю. В. Моделирование несквозных поверхностных трещин в тонкостенных конструкциях / Ю. В. Скворцов, С. В. Глушков // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. С.
П. Королева. - 2011. - № 3, ч. 4. - С. 187-191.
102. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия. - М.: Госстрой СССР, 1987. - 35с.
103. СНиП II-23-81* Стальные конструкции ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 148с.
104. Соин В.Ю. Влияние кривизны элемента на скорость роста трещины при циклическом двухосном растяжении/ В.Ю. Соин, Н.И. Новосильцева, В.Н.
Морозов. - М.: Атомиздат, 1979. - Вып. 6. - С. 98- 105. Справочник по коэффициентам интенсивности напряжений / Ито Ю. и др.: под ред. Ю. Мураками. - М.: Мир, 1990. - Т. 1, 2.
106. Стальные вертикальные резервуары низкого давления для нефти и нефтепродуктов конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт [электронный учебник]. - Режим доступа: http://svarchik.ru/stalivreser.htm.
оборудование, технологии строительства и капитального ремонта // НефтьГазПромышленность. -2007. - № 3. – [Электронный ресурс] Режим доступа: http://i-ngp.ru/archive/7694.
108. СТО Газпром 2-3.5-252-2008 Методика продления срока безопасной эксплуатации магистральных газопроводов ОАО «Газпром». Введ. 24.07.2006.
109. СТО-СА-03-002-2009 Правила проектирования, изготовления и монтажа вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов / Колл. авт. - 1-е изд. - Российская ассоциация экспертных организаций техногенных объектов повышенной опасности (Ассоциация Ростехэкспертиза), - М., 2009. - 216 с.
110. Тарасенко А.А. Использование программных комплексов при оценке технического состояния и проектирование ремонтов вертикальных стальных резервуаров / А.А. Тарасенко, Е.Е. Семин, Т.В. Тарасенко // Трубопроводный транспорт. Теория и практика - 2006. - №4. - С. 85 - 87.
111. Текущее состояние системы ТНП на фоне необходимости расширения существующих и строительства новых мощностей [Электронный ресурс]. - Режим доступа:
http://transnefteproduct.transneft.ru/press/news/?print=1&id=2437.
112. Трощенко В.Т. Сопротивление металлов и сплавов: Справочник: в ч. / В.Т. Трощенко, Л.А.Сосновский/ - Киев: Наукова думка, 1987.- Ч.1.- 509 с.;
Ч.2.- 1304с.
113. Федеральный закон от 21.07.97г. №116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» (в ред. Федерального закона от 04.03.2013г. №22-ФЗ).
114. Филиппов В.В. Техническое состояние резервуаров для хранения нефтепродуктов объединения «Якутнефтепродукт» / В.В.Филиппов, В.А.
Прохорова, С.В. Аргунова., Н.И. Буслаева // Известия вузов. Строительство. С. 13-16.
115. Ханухов Х.М. Анализ причин аварий резервуаров, проектное, нормативное и техническое обеспечение их безопасной эксплуатации / Х.М.
Ханухов // Сборник статей Международной научно-практической конференции «Новые решения конструкций, технологии сооружения и ремонта стальных резервуаров». НЕФТЕГАЗМАШ. - Самара, 2007. -С. 112-120.
116. Ханухов Х.М. Анализ причин аварий стальных резервуаров и повышение безопасности их эксплуатации / Х.М. Ханухов // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2003. - №10. - С. 49-52.
117. Ханухов Х.М. Нормативно-техническое и организационное обеспечение безопасной эксплуатации резервуарных конструкций / Х.М.
Ханухов, А.В. Алипов // Электронный журнал «Предотвращение аварий зданий и сооружений», 2011. - Режим доступа: http://www.pamag.ru/src/ntoo-berk/ntooberk.pdf - 40 с.
118. Черныш О.Н. Оценка живучести и обеспечение надежности крупногабаритных лопаток осевого компрессора: автореф. дис… канд. техн.
наук: 01.02.06 / Черныш Олег Николаевич. - Киев, 1992. - 16с.
трубопроводов с внутренним дефектом при нелинейном деформировании:
автореф. дис. … канд. техн. наук: 01.02.06 / Шагивалеев Рамиль Фаилович. Казань, 2010. - 22с.
120. Шагивалеев Р.Ф. Анализ состояния трубопровода с внутренним поверхностным дефектом / Р.Ф. Шагивалеев, В.Н. Шлянников, P.P. Яруллин // Известия Российской академии наук. Энергетика. - 2008. -№5. -С. 71-78.
резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов / С.А. Швырков, С.А.
Горячев, В.П. Сорокоумов и др. // Пожаровзрывобезопасность. 2007. - Т. 16. С. 48-52.
122. Шерстобитова Р. Т. Повышение безопасности РВС, длительно эксплуатируемых в условиях низких температур: дис… канд. техн 05.26.03 / Шерстобитова Рита Табриковна. Уфа, 2008. - 131с.
123. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний. Справочник.
М./ Л.М. Школьник. - М.: Металлургия, 1978. - 304с.
124. Шлянников В.Н. Метод определения характеристик циклической трещиностойкости для смешанных форм развития трещин/ В.Н. Шлянников, В.А. Долгоруков // Заводская лаборатория. -1987. - Т. 52. - №8. - С. 67-71.
циклическом нагружении / В.Н. Шлянников, А.П. Захаров // Научный журнал «Труды Академэнерго». - 2013. - №3. - С.70-79.
126. Шлянников В.Н. Характеристики циклической трещиностойкости стали Ст-3 при двухосном нагружении / В.Н. Шлянников, А.П. Захаров, А.А.
Герасименко // Научный журнал «Труды Академэнерго». -2013. - №4. - С. 91Шлянников В.Н., Кислова С.Ю. Расчет параметров смешанности и стеснения для трещин с конечным радиусом кривизны/ В.Н. Шлянников, С.Ю.
Кислова // Научный журнал «Труды Академэнерго». - 2008. - № 2. - С. 79-88.
работоспособность нефтегазопроводов: автореф. дис. … канд. техн. наук:
05.02.01: 05.26.03 / Шнайдер Александр Анатольевич. - Уфа, 2002 - 24с.
129. Экспертиза промышленной безопасности стальных вертикальных сварных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. Стандарт организации СТОМосква, 2006. - 242с.
кинетические диаграммы усталостного разрушения / С.Я. Ярема // Физикохимическая механика материалов. - 1977. -Т. 13. -№ 4. -С. 3 -19.
131. Ярема С.Я. О корреляции параметров уравнения Пэриса и характеристиках циклической трещиностойкости материалов/ С.Я. Ярема // Проблемы прочности. - 1981. - №9. - С. 20-28.
остаточная долговечность насадного диска паровой турбины с повреждением в шпоночном пазу: автореф. дис. … канд. техн. наук: 01.02.06./ Яруллин Рустам Раисович. - Саратов, 2009. -18с.
133. Abdelhay A.M. A newly developed cruciform specimens geometry for biaxial stress evaluation using NDE / A.M. Abdelhay, O.M. Dawood, E.A.
Elahalawany // 13th international conference on Aerospace Sciences and Aviation Technology, ASAT-13. -2009. -9p.
134. Anderson P.R.G. Fatigue crack growth rate variations in biaxial stress fields/ P.R.G. Anderson, G.G. Garrett// International journal of fracture. -1980. -№16.
- P. 111-116.
135. Ayatollahi M. R. Determination of T-stress from finite element analysis for mode I and mixed mode I/II loading/ M. R. Ayatollahi, D. J. Smith, M. J. Pavier // International journal of fracture. - 1998. - Vol. 91. - P. 283 - 298.
136. Braude N.Z. Predicting the rate of fatigue crack growth in biaxial lowcycle loading/ N.Z. Braude, I.N. Shkanov, F.U. Galeeva // Plenum publishing corporation. - 1992. - P. 503-510.
137. Brown M. W. Mode I fatigue crack growth under biaxial stress at room and elevated temperature. / M. W. Brown, K. J. Miller // Multiaxial Fatigue, ASTM STP 853. - Philadelphia. - 1985. - P. 135-152.
138. Buslaeva I.I. Research of deformation of tank foundation under conditions of the north / I.I.Buslaeva, V.A. Prohorov // Geocryologic Problem of Construction in Eastern Russia and Northern China: Proceedings of International Symposium. - Chita. - 1998. - P. 219-224.
139. Dalle Donne C., Cruciform specimens for in-plane biaxial fracture, deformation, and fatigue testing/ C. Dalle Donne, K. - H. Trautmann, H. Amstutz // Multiaxial Fatigue and Deformation: Testing and Prediction, ASTM STP 1387. West Chonshohocken. - 2000. - P. 405-422.
140. Garrett G.G. The influence of biaxial stresses on high-cycle fatiguecrack propagation/ G.G. Garrett, P.R.G. Anderson, I.M.H. Charvat // Experimental Mechanics. -1980. -Vol.20(2). - P. 44-52.
141. Hamza S. Model to predict the fatigue crack propagation life under biaxial loading in aluminium alloy A1030 / S. Hamza, K. Jendoubi, M. A.
Khadhraoui // International conference on fracture and damage mechanics,1999. - P.
2-8.
142. Hoefakker J.H. Theory reviews for cylindrical shells and parametric study of chimneys and tanks: doctoral thesis. - Delft University of Technology. Delft 2010. -276 p.
143. Hunt R.T. Crack propagation and residual static strength of stiffened and unstiffened shunt/ R.T. Hunt // Proc. Symp. Current. Aeronautical Fatigue Problems.
- New York, 1960. - P. 287-324.
144. Irwin G. R. Fracture. Encyclopedia of Physics Vol. VI. - Springer-Verlag (Berlin),1958 -P. 551-590.
145. Ito Y Fatigue crack propagation of magnesium alloy in biaxial stress fields/ Y. Ito, A. Shimamoto // Mechanical Engineering - 2005. - V. 5769. - I. 1. - P.
89 - 100.
146. Jones D.L. Fracture and fatigue characterization of aircraft structural materials under biaxial loading / D.L. Jones, J. Eftis. - Final scientific report 1 Oct 76-30 May 80, AFOSR. -1979. -34 p.
147. Kobayashi A. S. Inner and Outer Surface Cracks in Internally Pressurized Cylinders / A. S. Kobayashi, N. Polvanich, A. F. Emery, W. J. Love // ASME Journal of pressure vessel technology. - 1977. - Vol. 99(1). - P. 83-89.
148. Kobayashi A. S. Surface Flaw in a Pressurized and Thermally Shocked Hollow Cylinder/ A. S. Kobayashi, A. F. Emery, N. Polvanich, W. J. Love // International Journal of Pressure Vessels and Piping. - 1977. - Vol. 5. - P. 103-122.
149. Kobayashi, A.S. Corner crack at the Bore of a rotating disk / A.S.
Kobayashi,N. Polvanich, A.F. Emery, W.J. Love // Journal of Basic Engineering. P. 45-54.
150. Kobayashi. A. S. Stress Intensity Factor of a Surface Crack in a Pressurized Cylinder/ A. S. Kobayashi, N. Polvanich, A. F. Emery, W. J. Love // Computational Fracture Mechanics ASME. -1975. - P. 121-132.
151. Kuna M. Finite Elements in Fracture Mechanics Theory - Numerics Applications Solid Mechanics and Its Applications / M. Kuna. - Springer, 2013. p.
152. Lee E.U. Fatigue behavior of aluminum alloys under biaxial loading/ E.U. Lee, R.E.Taylor // Engineering Fracture Mechanics. - 2011. -Volume 78 (8). - P.
1555-1564.
153. Liu A.F. Effect of multiaxial loading on crack growth. Volume 2.
Compilation of experimental data/ A.F Liu, D.F. Dittmer. - Northrop corp hawthorne ca aircraft group, 1978. -635p.
154. Miller K.J. Fatigue under complex stress / K.J. Miller // Metal and Science. 1977. V. 2. № 8. P. 432 - 438.
155. Misak H.E. Corrosion fatigue crack growth behavior of 7075-T6 under biaxial tension-tension cyclic loading condition/ H.E. Misak, V.Y. Perel, V. Sabelkin, S.Mall // Engineering Fracture Mechanics. -2013. - Volume 106. - P. 38-48.
156. Misak H.E. Crack growth behavior of 7075-T6 under biaxial tensiontension fatigue/ H.E. Misak, V.Y. Perel, V. Sabelkin, S.Mall // International Journal of Fatigue. -2013. - Volume 55. - P. 158-165.
157. Newman J.C. Stress-intensity factors for internal surface cracks in cylindrical pressure vessel / J.C. Newman, I. S. Raju // ASME Journal of pressure vessel technology. -1980. - Vol. 102. - P. 342-346.
158. Panasiuk. V.V. General features of fatigue fracture diagrams of metals / V.V. Panasiuk, S. Ya. Yarema// Проблемы прочности. - 1996. -№ 1. - С. 30-35.
159. Rice J. R. Limitations to the small scale yielding approximation for crack tip plasticity / J. R. Rice // Journal of the Mechanics and Physics of Solids. - 1974. Vol. 22. - P. 17 - 26.
160. Shanyavskii A.A. Development of semi-elliptic fatigue cracks in AK aluminium alloy under biaxial loading/ A.A. Shanyavskii// Fatigue and fracture engineering materials and structure. - 1996. -Vol. 19 (12) -P.145-148.
161. Shlyannikov V.N. T-stress for crack paths in test specimens subject to mixed mode loading / V.N. Shlyannikov // Engineering Fracture Mechanics. 2013. V. 108. - P.3 - 18.
162. Shlyannikov V.N. Variable T-stress and its Implication for Crack Path/ V.N. Shlyannikov // Proceedings of the Fourth International Conference on Crack Paths (CP 2012), Gaeta (Italy), 19-21 September, 2012. - P.643-650.
163. Shlyannikov V.N., Tumanov A.V. An inclined surface crack subjected to biaxial loading / V.N. Shlyannikov, A.V. Tumanov // International Journal of Solids and Structures. -2011. -Vol 48. - P. 1778-1790.
164. Smith E.W. Fatigue crack initiation and growth in a high-strength ductile steel subject to in-plane biaxial loading/ E.W. Smith, K.J. Pascoe// Multiaxial Fatigue, ASTM STP 853. - Philadelphia. - 1985. - P. 111-134.
165. Sunder R Fatigue crack growth under flight spectrum loading with superposed biaxial loading due to fuselage cabin pressure / R. Sunder, B.V. Ilchenko // // International journal of fracture. - 2011. - Vol. 33 (8). - P. 1101-1110.
166. Tanaka К. Fatigue crack propagation in biaxial stress fields/ К. Tanaka, T. Hoshidа, A. Yamoda, S.Taird // Fatigue and Fracture of Engineering Materials and Structures. 1979. V. 2. № 2. P. 181 - 194.
167. Yahsi O. S. A pressurized cylindrical shell with a fixed end which contains an axial part-through or through crack/ O. S. Yahsi, F. Erdogan // International Journal of Fracture. -1985. -Vol.28 (3). -P. 161 -187.
168. Yuuki R. The effect of biaxial stress and changes of state on fatigue crack growth behavior / R.Yuuki, K. Akita, N. Kishi // Fatigue and fracture engineering materials and structure. - 1989. -Vol. 12 (2) -P. 93-103.
«