«А.С. Кулешов, Л.В. Грехов МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И КОМПЬЮТЕРНАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ ТОПЛИВОПОДАЧИ И РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ МОСКВА 2000 УДК 621.436 ББК 31.365 Кулешов А.С., Грехов Л. В. ...»

Рядовым случаем оптимизации ТПА является множественность решений. Например, на рис.50 и 51 - зоны А и Б. При этом наивыгоднейшая зона С (рис.51), с продолжительностью впрыска, меньшей, чем в А и Б, может быть не выявлена, если стартовая точка поиска находилась вблизи зоны Б. Для решения различных оптимизационных задач может быть выбрана любая из 14-ти предусмотренных поисковых процедур (рис.52). Программное обеспечение подготовлено А.С. Кулешовым.

5- стартовая точка; изолинии (22...28 МПа) - среднее давление впрыска.

Из практики работ формулируются приемы решения оптимизационных задач:

отсеивающие эксперименты, исключение невзаимодействующих, малозначимых и дискретных параметров, перевод их в число ограничений или условий счета, физическое расщепление (кинематика привода, клапан, форсунка и т.д.), комбинация методов поиска, подготовка и смена стартовых точек и др.

Ограничениями могут являться контактное напряжение, подвпрыск, заброс газов, максимальные давления в полостях, момент на валу, неравномерность его вращения и др. Трудности могут возникать с выбором критериев (продолжительность, давления впрыска, диаметр капли, характеристика впрыска и т.д.). Лучшим решением для ТПА, как открытой сложной системы, считаем ее совместную оптимизацию с рабочим процессом дизеля.

2.12. Совместная оптимизация топливоподачи и рабочего процесса Необходимость совместная оптимизации топливоподачи и рабочего процесса обусловлена следующими :причинами:

• оптимизация рабочего процесса - единственный обоснованный способ назначения требований к параметрам ТПА (число и диаметр сопел, их ориентация, продолжительность или характерное давление впрыска, его характеристика и др.);

• отдельная оптимизация каждого процесса обеспечивает менее высокие показатели дизеля, чем совместная;

• расчет рабочего процесса с использованием моделей, адекватно описывающих смесеобразование и сгорание (в отличие от большинства эксплуатируемых в России моделей ПК ДИЗЕЛЬ-4/2т этим требованиях отвечает) до проведения экспериментальных работ служит единственным критерием совершенства ТПА;

• полученные характеристики ТП с помощью ПК ВПРЫСК необходим для достоверного описания рабочих процессов с помощью ПК ДИЗЕЛЬ-4/2т;

• ПК ДИЗЕЛЬ-4/2т и ВПРЫСК выполнены в едином идеологическом ключе и технологической форме и обеспечивают обмен информацией.

Вместе с тем авторы посчитали бесперспективным объединять эти ПК в единый модуль: число параметров оптимизации становится неприемлемо большим, исключается или сильно затрудняется анализ каждого процесса, соответствующими процессами и конструкциями занимаются разные специалисты, разные производители, обычно эти процессы рассматриваются порознь.

2.13. Сервисная оболочка программного комплекса ВПРЫСК Сервисная оболочка придала расчетной программе современный пользовательский облик, сделала работу с ней удобной, приятной, доступной без длительного обучения, т.е. повысила производительность труда пользователя.

Работа в оболочке начинается из главного меню ПК (рис.53). Оно включает - информацию о ПК (рис.54). Окно “Файл” и быстрые клавиши, указанные внизу, позволяют работать с файлами данных. В них также сохраняются все настойки самой оболочки. В окне “Параметры ТПА” возможен просмотр и редактирование исходных данных (рис.53). Это таблицы данных (рис.30) или графические функции (рис.55). В таблицах активны только необходимые для данной ТПА данные. Каждая таблица может быть распечатана. Каждая цифра таблицы контролируется при вводе во избежание расчетов со случайными ошибками.

Рис.53. Главное меню сервисной оболочки ПК ВПРЫСК Рис.54. Фрагменты подменю сервисной оболочки ПК ВПРЫСК Рис.55. Данные, заданные функцией С учетом сложности исследуемой ТПА назначается объем и содержание выводной информации. Окна “Расчет” (рис.53,54) обеспечивают вызов графического редактора, программ интерпретации схемы ТПА и расчета ТП.

В окнах “Оптимизация” (рис.53,54) производится назначение режима и параметров поиска оптимальных решений: одно-, двух- или многофакторный эксперимент. Собственно оптимизация настраивается в пяти окнах (рис.54).

Окна “Результаты расчетов” обеспечивают представление результатов в следующем виде: при расчете варианта ТПА выводится таблица интегральных характеристик подачи (30 параметров: gц, hплакт, Рвпрmax,Pвпр, кmax,...) и заданных мгновенные характеристики подачи в функции угла поворота кулачка (например, рис.31, общий вид экрана аналогичен рис.2). Настройка плоской графики позволяет изменять вид графиков, интервалы изменения параметров, строить семейство кривых в единых или собственных масштабах и т.п. Возможно построение семейства кривых из данного или других файлов результатов.

При однофакторном и многофакторном с одним ведущим фактором эксперименте выводится плоский график интегральных показателей в функции значения фактора (например, рис.48) и объемный график мгновенных характеристик в функции фактора и угла. При двухфакторном эксперименте выводится объемный график интегральных характеристик в функции факторов. Трехмерная графика может быть изометрической (общий вид экрана аналогичен рис.3) или квазитрехмерной (например, рис.49,50).

3. ИЛЛЮСТРАЦИИ ПРИМЕНЕНИЯ ПК ВПРЫСК

3.1. Автоматическое регулирование опережения впрыска При повышении частоты вращения вала оптимальный угол опережения впрыска (УОВ) увеличивается, а действительный в традиционной ТПА уменьшается.

Простейший способ уменьшения этого различия состоит в повышении давления начала впрыска.

Более эффективен жиклер в клапане двойного действия, что обеспечивает возрастание Рнач=f(n). Метод прост, но неуниверсален. Введение в ЛВД подпружиненного плунжерного демпфера 6 (рис.56), связанного с ней через жиклер, корректирует УОВ=f(n). Метод универсален и эффективен.

Рис.56. ТПА с поршневым демпфером и начало подачи дизеля 4ЧН11/12,5 в функции сечения жиклера 5 демпфера Выточка у торца плунжера (рис.58), образующая со втулкой увеличенный зазор (15 мкм), при взаимодействии с окном регулирует УОВ=f(n). Метод прост, но способен лишь стабилизировать УОВ.

Рис.58. Выточка на плунжере и действительный угол начала подачи в функции зазора выточки и частоты вращения вала ТНВД УТНИ дизеля Д245-12С Регулирование УОВ возможно профилированием обеих кромок плунжера путем установления связей hплакт=f(n) и gц=f(n). Метод прост, но неуниверсален и ограничен, его возможности могут быть несколько расширены скоростным корректором автоматического регулятора.

Для снижения эмиссии NOx и шумности работы необходимо ограничение подачи за время задержки воспламенения. В ТПА непосредственного действия получить пологий передний фронт без снижения интенсивности впрыска удается лишь в насос-форсунках. В разделенной ТПА выполаживание переднего фронта достигается укорочением трубопровода, ликвидацией газовой фазы, профилированием кулачков.

Двухпружинные форсунки формируют ступенчатость подачи либо на частичных режимах (для снижения шума), либо на полных нагрузках (NOx). В любом случае увеличиваются потери напора и усиливается зависимость Рвпр=f(n).

Двухфазный впрыск возможен с помощью полости ЛВД между ТНВД и форсункой. Тщательная оптимизация ТПА позволяет сохранить его в широком интервале частот (рис.59).

Насос-форсунка по рис.61 обеспечивает дополнительные возможности интенсификации впрыска сверх известных. Запаздывание закрытия окна зарядки (нижнее справа от плунжера) относительно впускного приводит к предварительному сжатию топлива. Два других окна служат для разгрузки надыгольной полости во время впрыска и повторной дозарядки при отсечке. Такая насос-форсунка обеспечивает интенсификацию впрыска в широком поле частот и нагрузок (рис.61), управление УОВ=f(n) до 300, характеристикой впрыска (рис.62). Интенсификация впрыска при том же максимальном давлении в цилиндре 150 МПа позволила уменьшить заутеровский диаметр капли с 25 до 19,8 мкм и за счет ускорения горения (рис.63) снизить расход топлива и дымность отработавших газов [29].

Рис.61. Схема насос-форсунки и среднее давление впрыска при gц=1; 1,7; 2,3; 3г Рис.62. Давление впрыска Рис.63. Характеристики подачи (1,2) при различном запаздывании и тепловыделения (3,4) с исходной (1,3) 3.4. Системы с замкнутым надыгольным объемом Форсунки с замкнутым надыгольным объемом (ЗНО) имеют ряд преимуществ над традиционной ТПА: интенсификацию впрыска, облегчение пружины, тарелки, иглы, повышение давления закрытия иглы относительно начала впрыска, ввиду повышения начального давления, близкого к давлению над иглой - стабилизацию подачи. Интересно то, что увеличение доли перетечек по зазору приводит к большей интенсификации впрыска по мере износа распылителя (рис.64), а ввиду недостижения иглой упора и ее самоуплотнения - на частичных режимах работы дизеля. Эти факторы, как показали эксперименты на трех автотракторных дизелях, снижают расход топлива, закоксовывание распылителя, выбросы СН, сажи.

На основании испытаний ТПА с ТНВД УТН-5, НД-21, УТНМ, VE Bosch, В- и широких численных исследований обнаружено, что широкому внедрению ТПА с ЗНО препятствуют два альтернативных свойства: гидрозаклинивание иглы или малая эффективность ТПА. Для решения первой задачи предлагается [27]: увеличение ЗНО, внешнее регулирование Рнач, жиклер слива 5 (рис.65) из ЗНО, снижение давления начала впрыска, клапан 3 между ЗНО и подыгольнным объемом, реверсивный клапан 1 ТНВД, предельный клапан 2 ЗНО. Два последних решения - радикальные.

Методы интенсификации впрыска противоположны перечисленным выше методам предотвращения гидрозаклинивания. Кроме того возможно: увеличение зазора в распылителе, предотвращение самоуплотнения верхнего торца иглы на ее упоре, уменьшение разгрузки ЛВД. ТПА с ЗНО обеспечила снижение расхода топлива до 1,5... 6%, выбросов СО до 2 раз, NOх на 0..10%, дыма - до 3 раз на дизелях Дальнейшим развитием ТПА с ЗНО является активное использование аккумулирование утечек (АУ) топлива в надыгольной полости для значительного усиления эффекта гидрозапирания. Лучшим и в то же время неисследованным решением оказалось установка предельного клапана слива 2 (рис.65). ЛВД разгружалась через него, а не нагнетательным клапаном. В результате согласно расчетам и экспериментам с ТНВД УТН-5, НД-21, В-46, VE Bosch в достигается рекордный уровень начального давления, на 11...13,5 МПа превышающего давления над иглой (т.е. реально 20... МПа) [41]. Система отличается резкой интенсификацией впрыска, обусловленной не столько увеличением Ри, сколько Рнач. Это подтверждает сравнение штатной ТПА с увеличенным давлением начала впрыска РФ0=44,3 МПа (табл.8) с опытной ТПА с аккумулированием утечек с тем же усилием гидрозапирания (АУ, Риглы=20 МПа). Интенсификация подачи обусловлена снижением роли сжимаемости топлива, особенно на частичных режимах. Стабилизация Рвпр в поле рабочих частот n=1000...2200 мин- и подач gц=20...70 мг показана в табл.8.

Таблица 8. Давления впрыска в штатной ТПА и с аккумулированием утечек (АУ) ТПА с НД-21 для дизеля Ч10,5/ Система позволяет управлять Рвпр (рис.66), в том числе оперативно, например при доводке рабочего процесса или для оптимального управления работой дизеля.

Достоинство ТПА с АУ и в том, что значительная интенсификация впрыска достигается простыми средствами и при меньших контактных напряжениях к на кулачке, чем за счет увеличения dпл, hпл, РФ0 и др. (рис.67).

Показатели дизеля 2Ч10,5/12 с Ри=30 МПа, Мкрmax при n=1400 и 2000 мин- улучшились соответственно: по экономичности на 15 и 7 г/кВтч, выбросам СО в 1, и 1,62 раза, NOx 1,32 и 1,67 раза дымности 1,86 и 3 раза.

Рис.66. Влияние давления над иглой с Рис.67. Штатная ТПА и АУ при УТНМ для дизеля Ч10,5/12 dпл=6...8 мм в ТНВД Компакт- Неиспользованным резервом снижения контактных напряжений на поверхности кулачка является дезаксиальный механизм (рис.68). Для дизеля Д245.12С с ТНВД УТНИ снижение контактных напряжений за счет дезаксиала составило 12,5% (рис.69). При rн=16 мм, =10 мм, hпл=9 мм оптимальный дезаксиал составил =14,5 мм.

Рис.72. Давление топлива у форсунки Рф, в кармане распылителя Ркарм, в камере управления Ри, впрыска Рвпр: до (а) и после (б) оптимизации ТПА 3.8. Использование ПК ВПРЫСК при создании системы диагностики технического состояния ТПА Разработанные математические модели были успешно применены для решения практической задачи, требующей высокой точности - диагностирования ТПА [26]. Структурный анализ выявил 20 наиболее вероятных неисправностей ТПА дизелей 12ЧН15/18, определил их допускаемые отклонения. По измерениям давлений перед форсункой и в трубопроводе-расходомере Bosch и их обработке выявлено 29 диагностических параметров (рис.74). Математическое моделирование использовалось для выполнения самой трудной задачи - получении диагностической модели. С помощью натурного эксперимента эта работа доростояща и занимает годы. При этом устранены неточности, связанные с неопределенностью реальных допустимых отклонений, наличием нескольких неисправностей, оценкой их величины, сорта топлива, межцикловой нестабильности и т.д.

Рис.74. Обозначения диагностических Рис.75. Давление в датчиках ЛВД и параметров с использованием кривых Bosch на номинальном режиме: исправдавления в ЛВД и в датчике Bosch ная ТПА и с заеданием плунжера Расчетом ТП по допустимым отклонениям структурных параметров и отклонениям параметров технологической неустойчивости определялись допустимые отклонения диагностических параметров на каждом из режимов ТПА, а сверхнормативные отклонения структурных параметров позволили сформировать таблицы неисправностей, уникальное сочетание отклонений диагностических параметров в которых, являлось детерминированных кодом каждой неисправности. В отличие от известных, предложенная методика позволила гарантировано распознавать все 20 неисправностей (рис.75).

3.9. Проектирование ТПА для впрыска угольных суспензий Крупнейшая задача создания дизелей на альтернативных топливах - разработка угольных технологий: мировые геологические запасы углей в 14 раз превышают запасы нефти и газа, вместе взятых. Среди проблем создания дизеля на угольных суспензиях (УС) - обеспечения прокачиваемости, долговечности ТПА. За основу была взята ТПА по схеме Н.Н.Патрахальцева с автоматическим клапаном подпитки ЛВД между впрысками (рис.76). Система оптимизировалась с помощью ПК достигнута применением непроточного нагнетательного клапана, превратившим ТНВД в генератор импульсов, работающий без износа в дизельном топливе. Четырехкратное увеличение Рвпр и двукратное увеличение подачи достигнуты заменой плунжеров от 6,5 до 12 мм, изменением кулачка, заужением сопел и гидрозапиранием иглы форсунки. Работоспособность форсунки также обеспечивалась сошлифовкой иглы в нижней части зазора, увеличением зазора и его промывкой через трубопровод 8, а также рубиновыми соплами [36].

3.10. Проектирование ТПА для впрыска газотопливных смесей Подача газов в ЛВД может оказывать влияние на физико-химические процессы в цилиндре. На дизеле 8Ч11/11,5 осуществлена подача газов через клапан подпитки в ЛВД у форсунки, аналогичный клапану 5 на рис.76. С повышением газосодержания и перепада давлений на соплах массовый расход двухфазной смеси падает, а скорость истечения растет (рис.77). Штатная ТПА по этой схеме оказалась неработоспособной. Моделирование ТП с использованием уравнений двухфазной смеси позволило доработать ТПА с обеспечением исходной подачи дизельного топлива и регулирования подачи газа от 0 до 200% от подачи дизельного топлива и без существенного снижения давления подачи (рис.78). Увеличение УОВ на 40 обеспечило снижение gе при подаче воздуха, синтез-газа и водорода на 4...8 г/кВтч по всей нагрузочной характеристике n=1680 мин-1 и улучшение удельных выбросов при испытаниях по 13-ступенчатому циклу по СО на 21-48%, СН на 21-48%, NОх на 18-23%.

Рис.77. Относительная скорость Рис.78. Давление в датчике у форсунки истечения газотопливной смеси в Рассмотренные примеры не исчерпывают объем выполненных или возможных работ с помощью ПК ВПРЫСК. Он постоянно используется при проведении совершенствования, проектирования, подборе ТПА дизелей [28]. С его помощь оказывается возможным расчет скоростных и нагрузочных и прочих характеристик, анализ переходных режимов в ТПА и т.п. Возможно исследование нетрадиционной ТПА: для впрыска бензина в цилиндр с электроуправлением разработаны системы и их математические модели с силовым пьезоприводом, с электродинамическим двигателем, гидроударная ТПА и др. ПК ВПРЫСК постоянно развивается в плане повышения достоверности описания процессов и повышения потребительских свойств. В этой связи авторы не видят препятствий для его дополнения в соответствии со специальными запросами пользователей.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кулешов А.С. Совершенствование рабочего процесса 4-х тактных дизелей с газотурбинным наддувом // Совр. пробл. газодинамики и теплообмена и пути повыш. эфф. энергоуст.: Тез. докл. V Всес. сем. - М.: Изд. МВТУ, 1985. - С.102.

2. Кулешов А.С. Расчетно-экспериментальный выбор параметров рабочего процесса 4-х тактного среднеоборотного комбинированного ДВС: Автореферат дисс.

…канд. техн. наук. М.: МВТУ, 1986. - 16 с.

3. Мизернюк Г.Н., Кулешов А.С., Одинцова Т.Д. Расчетная оптимизация параметров КДВС при форсировании // Перспективы разв. комб. ДВС и двиг. новых схем и на новых топливах: Тез. докл. Всес. науч.-тех. конф. - М.: Изд. МВТУ. - 1987. - С.

47.

4. Кулешов А.С., Мизернюк Г.Н. Оптимизация формы характеристики топливоподачи среднеоборотного дизеля // Перспективы разв. комб. ДВС и двиг. новых схем и на новых топливах: Тез. докл. Всес. науч.-тех. конф. - М.: Изд. МВТУ. 1987. С. 50-51.

5. Кулешов А.С. Оптимизация рабочего процесса 4-х тактных комбинированных ДВС с помощью математической модели // Совр. пробл. газодинамики и теплообмена и пути повыш. эфф. энергоуст.: Тез. докл. VII Всес. сем.- М.: Изд. МВТУ. С. 136.

6. Кулешов А.С., Каримов А.Н., Гришин Ю.А. Комплексная оптимизация параметров 4-х тактных дизелей на ПЭВМ // Диагн.повыш. эффект., экон. и долгов.двиг.: Тез. докл. науч. сем. - С-Пб: Изд. СПбГАУ. - 1992. - С. 3.

7. Разлейцев Н.Ф., Прохоренко А.А., Кулешов А.С. Особенности и закономерности образования сажи, окислов азота и углерода в дизелях // Соовершенств.

мощн.,экон.и экол. показ. ДВС.V науч.-практ. сем.: Тез. докл. - Владимир: Изд.

ВПИ. - 1995. - С.135.

8. Программный комплекс для расчёта и оптимизации двух- и четырёхтактных КДВС / Кулешов А.С., Каримов А.Н., Разлейцев Н.Ф. и др. // Соовершенств. мощн., экон.и экол. показ. ДВС.V науч.-практ. сем.: Тез. докл. - Владимир: Изд. ВПИ. С. 133-134.

9. Компьютерная оптимизация параметров комбинированных ДВС / Кулешов А.С. Каримов А.Н., Гришин Ю.А., Разлейцев Н.Ф. // Рабочие процессы дизелей:

Учеб. пособие. - Барнаул: Изд-во АлтГТУ. - 1995.- С. 67-75.

10. Гришин Ю.А., Кулешов А.С. Расчетные исследования авиадвигателя МА // Совершенств. мощн., экон. и экол. показ. ДВС: Материалы VI Международ.

науч.-практ. - Владимир: ВГУ. - 1997. - С. 107-108.

11. Грехов Л.В., Кулешов А.С. Неразделенная топливная система для интенсивного впрыскивания // Совершенств. мощн., экон. и экол. показ. ДВС: Материалы VI Международ. науч.-практ. - Владимир: ВГУ. - 1997. - С. 103-104.

12. Разлейцев Н.Ф., Кулешов А.С., Каримов А.Н., Гришин Ю.А. Математическая модель смесеобразования и сгорания в дизелях // Соовершенств. мощн., экон.

и экол. показ. ДВС: Материалы VI Международ. науч.-практ. - Владимир: ВГУ. С. 144-146.

13. Разлейцев Н.Ф., Кулешов А.С. Математическая модель смесеобразования и сгорания в дизелях // Двигатель-97: Материалы межд. науч.-тех. конф. - М.: МГТУ. С. 27.

14. Кулешов А.С. Программный комплекс ДИЗЕЛЬ-2/4т // Двигатель-97: Материалы межд. науч.-тех. конф.. - М.: МГТУ. - 1997. - С. 140-142.

15. Гришин Ю.А. Кулешов А.С. Методика и результаты исследований рабочего процесса авиационных поршневых двигателей для легкомоторной авиации // Тез.

докл. V Междунар. симпозиум "Новые авиац. технологии XXI века". - М.: Издат. отдел ЦАГИ. - 1999.- С. 11.

16. Вибе И.И. Новое о рабочем цикле двигателей.- М.: Машгиз, 1962.- 272 с.

17. Разлейцев Н.Ф. Моделирование и оптимизация процесса сгорания в дизелях. -Харьков: Вища школа, 1980. -169 с.

18. Мизернюк Г.Н., Кулешов А.С. Методика расчета рабочего процесса КДВС на ЭВМ // Известия ВУЗов. Машиностроение. - 1986. - № 6. - C. 97-101.

19. Мизернюк Г.Н., Кулешов А.С. Методика расчета совместной работы четырехтактного дизеля и двухступенчатого агрегата наддува // Двигателестроение. С. 9-11.

20. Dauaud A.M. Eyzat P. Four-Oktane-Number Method for Predicting the AntiKnock Behavior of Fuels and Engines.- SAE Transactions, 1978. - Vol. 87, Sec.1. - Pap.

780080. - P.294-308.

21. Woschni G. Die Berechnung der Wandeverluste und der thermichen Belasttung der Bauteile von Dieselmotoren // MTZ.-1970.-N12.- S.491.

22. Двигатели внутреннего сгорания: Системы поршневых и комбинированных двигателей: Учебник для вузов / С.И.Ефимов, Н.А. Иващенко, В.И.Ивин и др.: Под общ. ред. А.С.Орлина, М.Г.Круглова. - 3-е изд., перераб. и доп.- М.: Машиностроение, 1985. - 456 с.

23. Грехов Л.В., Левченко Е.В. Диалоговая обучающая программа по курсу "Топливоподающая аппаратура ДВС" // Двигателестроение. - 1989. - N2. - С. 42-44.

24. Грехов Л.В. Гидродинамический расчет процесса подачи топлива в дизелях: Учебное пособие. - М.: Изд-во МГТУ, 1990. - Ч.1: Расчет процесса впрыскивания неразделенными топливными системами. - 48 с.

25. Грехов Л.В. Топливоподающая аппаратура двигателей внутреннего сгорания. Метод. указания по курсовому проектированию. - М.: Изд-во МГТУ, 1993. - 16с.

26. Диагностирование топливной аппаратуры быстроходного дизеля / Л.В.Грехов., Д.Н.Носов, Г.Г.Колотухин и др. // Рабочие процессы дизелей: Учебное пособие. - Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 1995. - С. 144-153.

27. Грехов Л.В. Обеспечение работоспособности топливных систем дизелей с аккумулированием утечек в надыгольном объеме форсунок // Межд. н-техн. конф.

100 лет российскому автомобилю: Тез. докл. секции ДВС и ГТД. -М., 1996. - C. 28.

28. Исследование возможности улучшения получения повышенных давлений впрыскивания топливоподающей аппаратуры разделенного типа в автотракторных дизелях / Л.В.Грехов, В.А. Марков, В.А. Павлов и др. // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. - 1997. - N 1. С. 92-103.

29. Грехов Л.В. Повышение эффективности дизеля при использовании насосфорсунок с импульсным гидрозапиранием // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение.

1997. - N 2. - C. 42-51.

30. Грехов Л.В. Программный комплекс для синтеза и исследования топливных систем нетрадиционных схем // Совершенствование мощностных, экономических и экологических показателей ДВС: Материалы VI Межд. науч.-практ. сем. Владимир, 1997.- С. 101-102.

31. Грехов Л.В., Кулешов А.С. Параметрическая оптимизация топливоподающей аппаратуры // Двигатель-97: Матер. межд. науч.-тех. конф. - М., 1997. - С. 102.

32. Грехов Л.В. Уточненная математическая модель процесса подачи топлива в дизеле // Известия вузов. Машиностроение. - 1997. - N 10-12. - С. 47-51.

33. Грехов Л.В. Опыт курсового проектирования топливной аппаратуры студентами специальности 101200. - Двигатель97: Матер. межд. науч.-тех. конф. - М., 1997. - С.143.

34. Грехов Л.В., Коротнев А.Г. Результаты исследования экологических и экономических показателей дизеля при использовании топливной аппаратуры с аккумулированием утечек в надыгольном объеме // Известия вузов. Машиностроение. N 10-12. - С. 10-15.

35. Грехов Л.В. Математическое моделирование процесса подачи топливными системами произвольных схем и конструкций // Математическое моделирование и исследование процессов в ДВС: Учебное пособие. - Барнаул: Изд-во АлтГТУ. - 1997.

- C. 58-67.

36. Грехов Л.В. Создание и исследование дизеля, работающего на угольных суспензиях // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. - 1998. - N 1. - С. 47-58,127.

37. Грехов Л.В. Гидродинамическое трение при нестационарном турбулентном течении в трубопроводе топливной аппаратуры // Решение экологических проблем в автотракторном комплексе: Тез.докл. 3-ей Межд.науч.-техн. конф. - М., 1999. С.178-179.

38. Грехов Л.В. Тепловые эффекты в процессе впрыска топлива в дизелях // Известия вузов. Машиностроение. - 1999. - N 2-3. - С. 58-65.

39. Грехов Л.В. Расчет и исследование динамики механического привода топливного насоса высокого давления // Автомобильные и тракторные двигатели: Межвуз. сб. научн. тр. МАМИ. - М., 1999. - Вып. XV. - С. 63-69.

40. ГРЕХОВ Л.В. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СТРУКТУРЫ

ПОТОКА И СПОСОБ ОЦЕНКИ РЕЖИМА НЕСТАЦИОНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ ПРИ

ВПРЫСКЕ ТОПЛИВА В ДИЗЕЛЯХ // ТЕПЛОВЫЕ ДВИГАТЕЛИ. - 1999. - N 1. - С.

25-32.

41. Улучшение экологических и экономических показателей автотракторных двигателей интенсификацией впрыска методом аккумулирования утечек в надыгольной полости / Л.В.Грехов, А.Г.Коротнев, В.И.Ивин и др. // Тепловые двигатели. N 2.

42. Грехов Л.В. Научные основы разработки систем топливоподачи в цилиндры двигателей внутреннего сгорания: Автореферат дисс... докт. техн. наук. - М., 1999. - 32 с.

_ Зак. Тир. 200 экз Объем 4 печ. л. Отпечатано РЦ ГПНТБ России