«Проект СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ Основные положения (Первая редакция) МНТКС 2003 г. Project_SNiP_First Redaction МСН СНГ стр. 2 МСН Строительство в сейсмических районах (проект) Проект МСН подготовлен Рабочей ...»

5.5. В тех случаях, когда расчетная сейсмичность площадки определяется методами СМР, дополнительно устанавливаются скоростные, частотные и резонансные характеристики грунта основания сооружения.

5.6. На период нахождения водохранилища в опорожненном состоянии (например, в строительный или ремонтный периоды) расчетную сейсмичность площадки водоподпорных сооружений, при соответствующем обосновании, допускается понижать на 1 балл.

5.7. Строительство гидротехнических сооружений на площадках с расчетной сейсмичностью 9 баллов при наличии грунтов III категории по сейсмическим свойствам требует специального обоснования.

Строительство гидротехнических сооружений на площадках с расчетной сейсмичностью более 9 баллов допускается только по согласованию с директивными органами страны при обязательном научно-техническом сопровождении научно-исследовательской организацией, определяемой этими органами.

5.8. Проектирование надводных зданий, крановых эстакад, опор ЛЭП и других сопутствующих объектов, входящих в состав гидроузлов, следует производить в соответствии с указаниями разделов 2, 3 настоящего СНиП; при этом расчетную сейсмичность площадки строительства следует принимать в соответствии с указаниями настоящего (5-го) раздела СНиП.

В случае размещения этих объектов, а также конструктивных элементов и технологического оборудования на гидротехнических сооружениях сейсмическое воздействие задается ускорением, действующим в соответствующей точке основного сооружения.

Учет сейсмических воздействий и определение их характеристик Сейсмические воздействия учитываются в тех случаях, когда величина I расч составляет 7 баллов и более.

Сейсмические воздействия включаются в состав особых сочетаний нагрузок и воздействий.

5.10. Для водоподпорных и подземных ГТС I и II классов, а также морских нефтегазопромысловых сооружений расчетные сейсмические воздействия моделируются расчетными акселерограммами (РА), подбираемыми в зависимости от расположения и характеристик основных зон ВОЗ с учетом данных о скоростных, частотных и резонансных характеристиках грунтов, залегающих в основании сооружения, а также по трассе движения сейсмических волн от очага к объекту.

Подбор аналоговых и построение синтезированных акселерограмм производится с использованием следующих параметров землетрясения: пикового ускорения а, общей длительности сейсмических колебаний, длительности фазы сейсмических колебаний с интенсивностью 0,5 (0,3) от пиковой, периода колебаний с пиковым ускорением, преобладающего периода колебаний с интенсивностью 0,5 (0,3) от пиковой.

Расчетные акселерограммы в общем случае задаются как трехкомпонентные.

5.11. Для остальных гидротехнических сооружений, не указанных в п.5.10, характеристикой расчетного сейсмического воздействия служит величина сейсмического ускорения основания, определяемая в соответствии с указаниями п. 5.33.

5.12. В расчетах ГТС и их оснований учитываются следующие сейсмические нагрузки:

распределенные по объему сооружения и его основания (а также боковых засыпок и наносов) инерционные силы P ( x, t) интенсивностью:

где (x) – плотность материала в точке наблюдения x с координатами (в общем случае) x1, x2, x3 по осям 1,2,3 соответственно, а U ( x, t) – вектор ускорения точки x в момент времени t в абсолютном движении системы «сооружение-основание»;

– распределенное по поверхности контакта сооружения с водой гидродинамическое давление, вызванное инерционным влиянием колеблющейся с сооружением части жидкости;

– гидродинамическое давление, вызванное возникшими при землетрясении волнами на поверхности водоема.

В необходимых случаях учитываются взаимные подвижки блоков в основании сооружения, вызванные прохождением сейсмической волны.

Учитываются также возможные последствия таких связанных с землетрясениями явлений, как:

смещения по тектоническим разломам;

проседание грунта;

обвалы и оползни;

разжижение водонасыщенных или слабосвязных грунтов;

текучесть глинистых тиксотропных грунтов.

Расчеты сооружений на сейсмические воздействия 5.13. Гидротехнические сооружения, в зависимости от вида и класса сооружения и уровня расчетного землетрясения (ПЗ или МРЗ), рассчитываются на сейсмические воздействия:

а) прямым динамическим методом (ПДМ) с представлением сейсмического воздействия в виде набора записей сейсмического движения основания как функций времени;

б) линейно-спектральным методом (ЛСМ).

Области применения методов расчета на сейсмические воздействия представлены в табл. 5.1.

П р и м е ч а н и е. Перечень сооружений I и II классов, относящихся к водоподпорным сооружениям, может быть расширен по усмотрению проектной организации за счет напорных трубопроводов большого диаметра и иных объектов, разрушение которых по своим последствиям идентично прорыву напорного фронта.

Расчетное землеВодоподпорные, подземные и

ПЗ ПДМ ЛСМ ЛСМ

5.14. Динамические деформационные и прочностные характеристики материалов сооружений и грунтов оснований при расчете сейсмостойкости ГТС следует определять экспериментально.

В случаях отсутствия соответствующих экспериментальных данных в расчетах ЛСМ допускается использовать корреляционные связи между величинами статического модуля общей деформации E0 (или статического модуля упругости Eс) и динамического модуля упМСН СНГ стр. ругости Eд. Допускается также использование статических прочностных характеристик материалов сооружения и грунтов основания с использованием при этом дополнительных коэффициентов условий работы, устанавливаемых нормами проектирования конкретных сооружений для учета влияния на эти характеристики кратковременных динамических воздействий.

5.15. При наличии в основании, боковой засыпке или теле гидротехнического сооружения водонасыщенных несвязных или слабосвязных грунтов следует выполнять исследования для оценки области и степени возможного разжижения этих грунтов при сейсмических воздействиях.

Следует также учитывать влияние возможных при сейсмических воздействиях других видов разуплотнений и разрушений грунта, в частности, текучесть тиксотропных глинистых грунтов.

5.16. Расчет сейсмостойкости сооружений на повторные сейсмические воздействия следует производить по вторичным схемам.

На предварительных стадиях проектирования (при отсутствии оценок вероятности возникновения значимых повторных толчков на площадке рассматриваемого гидроузла) допускается производить проверку сейсмостойкости при повторных землетрясениях с интенсивностью, уменьшенной по сравнению с интенсивностью расчетного землетрясения на балл.

5.17. Для определения напряженно-деформированного состояния ГТС при сейсмических воздействиях следует применять расчетные схемы, как правило, соответствующие таковым для расчета сооружения на нагрузки и воздействия основного сочетания. При этом следует учитывать направление сейсмического воздействия относительно сооружения и пространственный характер колебаний сооружения при землетрясении.

Допускается для ряда сооружений использовать двумерные расчетные схемы: для гравитационных и грунтовых плотин в широких створах, подпорных стен и других массивных сооружений – расчеты по схеме плоской деформации; для арочных плотин и аналогичных им конструкций – расчеты при схематизации указанных сооружений оболочками средней толщины, а также пластинами, работающими в срединной плоскости как изгибаемые плиты.

В отдельных случаях при специальном обосновании допускается использовать также одномерные расчетные схемы, применяемые для конструкций стержневого типа.

В расчетах учитывается масса жидкости, находящейся во внутренних полостях и резервуарах сооружений.

5.18. Размеры расчетной области основания в совокупности с другими грунтовыми массивами должны назначаться таким образом, чтобы при увеличении этих размеров возможно было пренебречь дальнейшим уточнением результатов расчета. Размеры расчетной области, занятой грунтовыми массивами, должны позволить проявиться предельным состояниям, характерным как для сооружения, так и для грунтовых массивов.

Для сооружений, входящих в состав напорного фронта, расчетная область основания, как правило, по своей нижней границе должна иметь размеры не менее 5H, а по глубине от подошвы сооружения – не менее 2H, где H – характерный размер сооружения (для водоподпорных сооружений H – высота сооружения).

Для других видов гидротехнических сооружений размеры расчетной области основания принимаются проектными организациями на основе опыта проектирования подобных сооружений.

П р и м е ч а н и е. Если на глубине менее 2Н находятся породы, характеризуемые скоростями распространения упругих сдвиговых волн не менее 1100 м/с, то допускается совместить подошву расчетной области основания с кровлей указанных пород.

5.19. На смоченных поверхностях сооружений следует учитывать их взаимодействие с водой при сейсмических колебаниях. Такой учет осуществляется путем решения связанной задачи гидроупругости для системы "сооружение-основание-водоем" или путем присоединения к массе сооружения, отнесенной к точке k на смоченной поверхности сооружения, соответствующей массы колеблющейся воды. Присоединенная масса воды определяется для каждой из компонент вектора смещений в принятой расчетной схеме сооружения.

Сейсмическое давление воды на сооружение допускается не учитывать, если глубина водоема у сооружения менее 10 м.

5.20. В расчетах прочности ГТС с учетом сейсмических воздействий в случае контакта боковых граней сооружения с грунтом (в том числе - наносами) следует учитывать влияние сейсмических воздействий на величину бокового давления грунта.

Конкретные методы определения бокового давления грунта при учете сейсмического воздействия в расчетах прочности сооружений принимаются проектными организациями с учетом особенностей конструкции сооружения и условий их эксплуатации.

5.21. Проверка устойчивости ГТС и их оснований с учетом сейсмических нагрузок должна производиться в соответствии с указаниями норм проектирования конкретных сооружений.

В тех случаях, когда по расчетной схеме при потере устойчивости сооружение сдвигается совместно с частью грунтового массива, в расчетах устойчивости сооружений и их оснований следует учитывать грунтовые сейсмические силы в сдвигаемой части расчетной области основания. Избрание иных схем учета грунтовых сейсмических сил требует соответствующего обоснования.

Во всех случаях сдвигаемые грунтовые области (откосы сооружений из грунтовых материалов, грунтовые массивы, слагающие основание, склоны и засыпку подпорных стен, а также наносы) определяются из условия предельного равновесия этих областей с учетом всех нагрузок и воздействий особого сочетания, включающего сейсмические воздействия.

Конкретные методы определения предельного состояния сдвигаемых грунтовых массивов, в том числе и в случае нахождения бокового давления грунта при сдвиге, принимаются проектными организациями с учетом особенностей конструкций и условий эксплуатации сооружений.

П р и м е ч а н и е. Если грунтовые массивы примыкают к боковым граням сооружения с двух сторон, то в расчетах устойчивости следует принимать, что сейсмические силы в обоих грунтовых массивах действуют в одном направлении и тем самым увеличивают общее давление грунта на одну из боковых граней сооружения и одновременно уменьшают давление на противоположную грань.

5.22. В тех случаях, когда прогнозируется отложение у верховой грани сооружения наносов, следует учитывать влияние этих наносов в расчетах прочности и устойчивости сооружения при сейсмических воздействиях.

Особое внимание должно обращаться на установление возможности разжижения грунтов наносов при сейсмических воздействиях и размеров зоны этого явления.

5.23. В створе сооружения, в зоне водохранилища и нижнем бьефе подлежат проверке на устойчивость участки береговых склонов, потенциально опасные в отношении возможности обрушения при землетрясениях больших масс горных пород и отдельных скальных массивов, результатом чего могут быть повреждения основных сооружений гидроузла, образование волн перелива и затопление населенных пунктов или промышленных предприятий, разного рода нарушения нормальной эксплуатации гидротехнического сооружения.

Для береговых склонов "назначенный срок службы" принимается равным максимальному для сооружений данного гидроузла.

5.24. В расчетах устойчивости гидротехнических сооружений, их оснований и береговых склонов следует учитывать возникающие под влиянием сейсмических воздействий дополнительное (динамическое) поровое давление, а также изменения деформационных, прочностных и других характеристик грунта в соответствии с п. 5.15.

Высоту гравитационной волны h, м, учитываемую при назначении превышения гребня плотины над расчетным горизонтом воды, в случае возможности сейсмотектониМСН СНГ стр. ческих деформаций (подвижек) дна водохранилища при землетрясениях интенсивностью I = 6 9 баллов, следует определять по формуле:

5.26. Сейсмическое ускорение основания задается расчетной акселерограммой землетрясения, представляющей собой в общем случае трехкомпонентную (j =1,2,3) функцию времени U 0 (t ). При этом смещения (деформации, напряжения и усилия) определяются на всем временном интервале сейсмического воздействия на сооружение.

Расчетные акселерограммы, в дополнение к параметру a П, должны соответствовать также всем остальным параметрам, характеризующим расчетное сейсмическое воздействие и указанным в п. 5.10.

Если имеющихся сейсмологических данных недостаточно для установления пиковых значений расчетных ускорений a П, то на предварительной стадии проектирования допускается принимать, что значение a П определяется в соответствии с указаниями п. 5.33.

П р и м е ч а н и е. В качестве исходного сейсмического воздействия могут задаваться как акселерограммы, так и велосиграммы либо сейсмограммы.

5.27. Расчет на ПЗ производится, как правило, с применением линейного временного динамического анализа, а на МРЗ – нелинейного или линейного временного динамического анализа.

Временной динамический анализ (линейный и нелинейный) производится с применением пошагового интегрирования дифференциальных уравнений; линейный динамический анализ допускается выполнять также методом разложения решения в ряд по формам собственных колебаний.

5.28. Значения максимального пикового ускорения в основании сооружения должны быть не меньше ускорений, определяемых при соответствующей расчетной сейсмичности по картам сейсмического зонирования территории страны или с использованием карт общего сейсмического районирования по указаниям п. 5.33.

5.29. Для каждой из компонент вектора смещения в принятой расчетной схеме сейсмические воздействия определяются в виде акселерограмм, полученных по компонентам РА (с учетом их пространственной ориентации). Расчет производится на совместное дейстМСН СНГ стр. вие учитываемых компонент РА. При этом вычисленные величины (смещения, деформации, напряжения, усилия), характеризующие состояние сооружения при его колебаниях по каждой компоненте вектора смещения в принятой расчетной схеме, суммируются алгебраически во все моменты времени расчетного периода.

5.30. Число форм собственных колебаний q, учитываемых в расчетах с использованием разложения решения по указанным формам, выбирается таким образом, чтобы выполнялись условия:

q – частота последней учитываемой формы собственных колебаний;

где 1 – минимальная частота собственных колебаний;

c – частота, соответствующая пиковому значению на спектре действия расчетной акселерограммы. При этом число используемых форм колебаний должно составлять не менее 25.

5.31. При выполнении динамического анализа сейсмостойкости следует использовать значения параметров затухания, установленные на основе динамических исследований поведения сооружений при сейсмических воздействиях.

При отсутствии экспериментальных данных о реальных величинах параметров затухания в расчетах сейсмостойкости допускается применять параметры затухания со значениями, не превышающими:

0,05 – для бетонных и железобетонных сооружений;

0,15 – для сооружений из грунтовых материалов;

0,08 – для скальных пород оснований;

0,12 – для полускальных и нескальных грунтов оснований.

5.32 Напряженно-деформированное состояние подземных сооружений следует определять исходя из единого динамического расчета системы, включающей вмещающую подземное сооружение грунтовую среду и само сооружение.

В расчетах подземных сооружений типа гидротехнических туннелей следует учитывать сейсмическое давление воды.

5.33. В расчетах сооружений ЛСМ материалы сооружения и основания считаются линейно-упругими.

Сейсмическое ускорение основания задается постоянной во времени векторной величиной, модуль которой определяется по формуле:

где А – расчетная амплитуда ускорения основания (в долях g), определенная с учетом реальных грунтовых условий на площадке строительства для землетрясений с периодом повторяемости повт, принятым в национальных нормах; для стран, использующих комплект карт ОСР-97, значения А даны в табл. 5.2;

kА – коэффициент, учитывающий вероятность сейсмического события за назначенный срок службы сооружения сл, а также переход от нормативного периода повторяемости повт к периоду повторяемости, принятому для ПЗ или МРЗ в соответствии с указаниями п.

норм 5.3; для стран, использующих комплект карт ОСР-97, значения kА, соответствующие нормативным периодам повторяемости 500 (карта А) и 5 000 (карта С) лет, приведены в табл. 5.3;

g – ускорение свободного падения (9,81 мс-2).

cрок службы 5.34 В тех случаях, когда при расчете сейсмостойкости сооружения система «сооружение-основание» разбита на отдельные дискретные объемы, то в качестве сейсмических нагрузок используются узловые инерционные силы Pik, действующие на элемент системы, отнесенный к узлу k, при i-ой форме собственных колебаний.

В общем случае значения компонент узловых сил Pikj по трем (j = 1, 2, 3) взаимно ортогональным направлениям определяются по формуле:

где: k f – коэффициент, отражающий степень недопустимости в сооружении повреждений;

k – коэффициент, учитывающий демпфирующие свойства конструкций;

mk – масса элемента сооружения, отнесенного к узлу k (с учетом присоединенной массы воды);

U 0 – сейсмическое ускорение основания;

(Ti ) (или i ) – коэффициент динамичности, соответствующий периоду собственных колебаний сооружения Ti по i-й форме колебаний;

ikj – коэффициент формы собственных колебаний сооружения по i-й форме колебаний:

где U ikj – проекции по направлениям j смещений узла k по i -й форме собственных колебаний сооружения;

cos U ikj, U 0 – косинусы углов между направлениями вектора U 0 сейсмического воздействия и перемещениями U ikj.

П р и м е ч а н и е. Указанные в пункте коэффициенты следует учитывать аналогичным образом в расчетах по методикам, позволяющим определять смещения, деформации, напряжения и усилия, возникающие в сооружении под влиянием сейсмического воздействия, без предварительного нахождения сейсмических нагрузок.

5.35. Для всех гидротехнических сооружений k f принимается равным 0,45.

Для водоподпорных сооружений значение коэффициента k принимается: 0,9 – для бетонных и железобетонных сооружений; 0,7 – для сооружений из грунтовых материалов.

Для других видов гидротехнических сооружений значения коэффициента допускается принимать на основе опыта проектирования этих сооружений с учетом сейсмических воздействий.

Значения коэффициента динамичности (Ti ) определяются по зависимостям (8–10) или по графикам на рисунке 2.2:

где 0, T1, T2 – параметры, значения которых даны в таблице 5.4.

Значения произведения k i должны составлять не менее 0.80.

дить расчеты, в которых используются спектры действия однокомпонентных расчетных акселерограмм, вычисленные при регламентируемых в п.5.31 значениях параметров затухания колебаний.

Категория грунтов по сейсмическим 5.37. Направление сейсмического воздействия U 0 при расчетах ЛСМ должно выбираться таким образом, чтобы воздействие оказалось наиболее опасным для сооружения.

При этом водоподпорные ГТС следует рассчитывать на сейсмические воздействия, в которых вектор U 0 принадлежит вертикальной плоскости, нормальной к продольной оси сооружения, а контрфорсные и арочные плотины – также и на воздействия, у которых вектор U 0 лежит в одной плоскости с продольной осью сооружения.

При отсутствии данных о соотношении горизонтальной и вертикальной компонент сейсмического воздействия допускается рассматривать два значения угла между вектором U 0 и горизонтальной плоскостью: 0 и 30°.

Протяженные туннели допускается рассчитывать на сейсмическое воздействие в плоскости, нормальной к оси туннеля.

Отдельно стоящие гидротехнические сооружения, схематизируемые стержнями, рассчитываются на горизонтальные сейсмические воздействия в плоскостях наибольшей и наименьшей жесткости.

3.38. Допускается выполнять расчеты с числом учитываемых форм собственных колебаний:

в расчетах по одномерной (консольной) схеме – не менее 3-4;

в расчетах по двумерным схемам – не менее 10-15 для бетонных сооружений и 15- для сооружений из грунтовых материалов.

Число форм, принимаемых в расчетах с трехмерными схемами, устанавливается в каждом конкретном случае, но не менее 20 форм для бетонных сооружений и 25 – для сооружений из грунтовых материалов.

5.39. Расчетные значения возникающих в сооружении смещений (деформаций, напряжений и усилий) с учетом всех учитываемых в расчете форм собственных колебаний соМСН СНГ стр. оружений следует определять по формуле:

где W – обобщенное значение расчетных смещений (деформаций, напряжений или усилий), возникших в рассматриваемых точках или сечениях под влиянием сейсмических воздействий;

Wi – обобщенное значение смещений (деформаций, напряжений или усилий), возникших в рассматриваемых точках или сечениях под влиянием сейсмических нагрузок (сил), соответствующих i-й форме собственных колебаний;

q – число учитываемых в расчетах форм собственных колебаний.

5.40. В расчетах подземных сооружений следует учитывать раздельно:

а) сейсмическое давление грунта, вызванное прохождением в грунтовой среде сейсмических волн сжатия-растяжения и сдвига;

б) инерционные сейсмические нагрузки от массы конструкции подземного сооружения и массы породного свода.

Мероприятия по повышению сейсмостойкости гидротехнических 5.41. При необходимости размещения сооружений на участке тектонического разлома основные сооружения гидроузла (плотины, здания ГЭС, водосбросы) следует размещать на едином структурно-тектоническом блоке, в пределах которого исключена возможность взаимных подвижек частей сооружения.

При невозможности исключения взаимных подвижек частей сооружения в проекте должны быть разработаны специальные конструктивные мероприятия, позволяющие воспринять дифференцированные подвижки без ущерба для безопасности сооружения.

5.42. Строительство водоподпорных и других сооружений, входящих в состав напорного фронта, на оползнеопасных участках допускается только при осуществлении мероприятий, исключающих образование оползневых деформаций в основании сооружения и береговых склонах в створе сооружения.

5.43. При возможности нарушения устойчивости сооружения, а также развития чрезмерных деформаций в теле сооружения и в основании вследствие разжижения и других деструктивных изменений состояния грунтов в основании или теле сооружения под влиянием сейсмических воздействий следует предусматривать искусственное уплотнение или укреМСН СНГ стр. пление этих грунтов.

5.44. Для каменно-земляных плотин в сейсмических районах с верховой стороны ядер и экранов следует предусматривать устройство фильтров (переходных слоев), при этом подбор состава первого слоя фильтра должен обеспечивать кольматацию (самозалечивание) трещин, которые могут образоваться в противофильтрационном элементе при землетрясении.

5.45. Верховые водонасыщенные призмы плотин из грунтовых материалов следует проектировать из крупнозернистых грунтов с повышенными коэффициентами неоднородности и фильтрации (каменная наброска, гравелистые, галечниковые грунты и др.), которые обладают существенно ограниченной способностью к разжижению при сейсмических воздействиях. При необходимости уменьшения объема крупнозернистого материала в теле верховой призмы допускается введение горизонтальных слоев из крупнозернистых (крупнообломочных) сильнодренирующих материалов.

П р и м е ч а н и е. Указания данного пункта не распространяются на гидротехнические сооружения из грунтовых материалов с экраном.

5.46. С целью повышения устойчивости верховой упорной призмы плотин из грунтовых материалов с ядрами или диафрагмами при сейсмических воздействиях надлежит разрабатывать мероприятия, обеспечивающие снижение избыточного порового давления в грунтах, в частности, максимальное уплотнение несвязных грунтов, крепление откосов каменной наброской, устройство дополнительных дренирующих слоев и т.д.

5.47. При проектировании плотин и других водоподпорных сооружений в сейсмических районах повышение их сейсмостойкости следует производить с помощью одного (или нескольких) мероприятий из нижеследующего перечня, осуществляя выбор на основании их технико-экономического сопоставления:

) уширение поперечного профиля плотины;

) облегчение верхней части сооружений за счет применения оголовков минимального веса, устройства верхней части сооружения в виде стенки, контрфорсной или рамной конструкции, выполнения полостей в пригребневой зоне сооружения и т. д.;

) заглубление подошвы сооружения до скальных пород;

) укрепление основания, сложенного нескальными грунтами, путем инъектирования этих грунтов;

) обжатие бетона у верховой грани бетонных плотин с помощью напрягаемых анкеров;

) защита напорной грани плотины из грунтовых материалов водонепроницаемым экраном;

) использование для массивных гравитационных плотин клиновой («токтогульской») разрезки сооружения на секции;

) применение пространственно работающих массивных гравитационных плотин;

) устройство периметрального шва для арочных плотин;

) использование сдвоенных контрфорсов, либо размещение распорных балок между контрфорсами для контрфорсной плотины;

) создание перед бетонной плотиной стационарной воздушной подушки, снижающей интенсивность гидродинамического давления на колеблющееся сооружение;

) устройство антисейсмических поясов;

) использование «армированного грунта» для возведения земляных плотин.

5.48. Для повышения сейсмостойкости эксплуатируемых плотин, имеющих дефицит сейсмостойкости, следует рассматривать мероприятия «а, б, д, к, л» из перечня, приведенного в п.5.47, а также инъекцию упорных призм грунтовых плотин цементными или иными растворами.

5.49. Портовые оградительные сооружения (молы, волноломы) при расчетной сейсмичности площадки 8 и 9 баллов следует возводить из наброски камня, обыкновенных и фасонных массивов или массивов-гигантов. Углы наклона откосов этих сооружений при сейсмичности 8 и 9 баллов следует уменьшать соответственно не менее чем на 10 и 20% относительно допускаемых в несейсмических районах.

При проектировании ограждающего сооружения следует рассматривать целесообразность принятия (на основании технико-экономического сопоставления) перечисленных ниже конструктивных решений, повышающих сейсмостойкость указанных сооружений:

а) размещение этих сооружений на основаниях, сложенных более прочными грунтами;

б) возведение сооружений из массивов-гигантов;

в) уширение подошвы и придание поперечным сечениям этих сооружений симметричного (относительно вертикальной продольной плоскости) профиля;

г) разрезка протяженных сооружений антисейсмическими швами на участки, в пределах которых конструкция сооружения, грунтовые условия, глубины, нагрузки и другие подобные факторы практически не претерпевают изменений.

5.50. Причальные сооружения и набережные следует, как правило, возводить в виде конструкций, не подверженных одностороннему давлению грунта (сооружения эстакадного типа, мостового типа с гравитационными бычками и др.). При невозможности выполнения этого условия предпочтение следует отдавать заанкеренным шпунтовым стенкам при нескальных основаниях и стенкам из массивов-гигантов при скальных основаниях.

Для повышения сейсмостойкости причалов и набережных типа сборных гравитационных стен следует, как правило, укрупнять размеры сборных элементов, а омоноличивание конструкций выполнять со сваркой выпусков арматуры или стальных закладных деталей.

При расчетной сейсмичности строительной площадки, не превышающей 8 баллов, допускается применение сборных гравитационных стен в виде кладки из элементов типа обыкновенных массивов с выполнением конструктивных мероприятий для создания условий совместной работы этих элементов.

5.51. Для причалов и набережных эстакадного типа в качестве опор следует применять сваи в виде стальных труб, коробок из шпунта, предварительно напряженных центрифугированных железобетонных оболочек; применение призматических железобетонных свай не рекомендуется.

Горизонтальную жесткость эстакад при необходимости следует обеспечивать применением наклонных свай или введением в рамы диагональных связей.

Целесообразность соединения между собой отдельных секций причалов и набережных эстакадного типа специальными связями в цепочки секций устанавливается по результатам расчетов на основное сочетание нагрузок с учетом сил навала судов и на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий. Конструкция связей между секциями должна исключать возможность хрупкого разрушения этих связей при сейсмических колебаниях сооружения.

5.52. Для повышения сейсмостойкости причалов и набережных типа заанкеренных шпунтовых стен целесообразно в качестве анкерных опор использовать свайные ростверки; в случаях применения в качестве опор анкерных плит или анкерных стенок следует предусматривать меры по тщательному уплотнению грунта перед этими конструкциями, а при необходимости – устройство плотных ядер из крупнообломочных грунтов.

При расчетной сейсмичности площадки строительства более 7 баллов следует применять конструкции, исключающие защемление анкерных тяг на опорах при значительных деформациях лицевых шпунтовых стен при землетрясении; рекомендуется применять компенсаторы для выравнивания усилий в тягах и лицевых шпунтовых стенах и предупреждения перегрузки этих элементов.

Подкрановые пути за шпунтовыми стенами следует устраивать на свайных фундаментах.

5.53. При возведении причалов и набережных типа заанкеренных шпунтовых стен или гравитационных подпорных стен из массивов-гигантов или сборных элементов должна быть обеспечена такая плотность обратной засыпки, при которой исключаются значительные осадки территории причалов или набережных при землетрясениях.

Устройство обратной засыпки из мелкого песка путем намыва допускается только при специальном обосновании.

Геодинамический мониторинг гидротехнических сооружений 5.54. В проектах водоподпорных сооружений I и II классов при расчетной сейсмичности площадки строительства для ПЗ 7 баллов и выше, а также при возможности опасных проявлений других геодинамических процессов (современных тектонических движений, оползней, резких изменений напряженно-деформированного состояния или гидрогеологического режима верхних частей вмещающей геологической среды и др.), следует предусматривать создание комплексной системы геодинамического мониторинга, включающей:

сейсмологический мониторинг за естественными и техногенными землетрясениями на участке плотины и в зоне водохранилища;

инженерно-сейсмометрический мониторинг на сооружениях и береговых примыканиях;

геофизический мониторинг физико-механических свойств и напряженнодеформированного состояния сооружения и основания, а также района расположения гидроузла;

геодезический мониторинг деформационных процессов, происходящих в сооружении и основании, а также земной поверхности в районе водохранилища;

тестовые динамические испытания сооружения;

проведение поверочных расчетов сейсмостойкости и оценка сейсмического риска в случае изменения сейсмических условий площадки строительства, свойств основания и сооружения во время эксплуатации;

систему регламентных мероприятий персонала действующего гидротехнического сооружения по предотвращению либо снижению негативного влияния опасных геодинамических процессов и явлений в период эксплуатации.

Конкретные составы и методы наблюдений и исследований определяются специализированной проектной или исследовательской организацией.

Геодинамический мониторинг проводится комплексно и охватывает период от начала строительства до конца эксплуатации ГТС.

5.55. Все ГТС независимо от их назначения, класса, конструкции и материала изготовления должны подвергаться обследованию после каждого сейсмического воздействия интенсивностью 5 баллов и выше. При этом должны быть оперативно проанализированы покаМСН СНГ стр. зания всех видов КИА, установленной в сооружении, а также проведен осмотр сооружения.

На основании установленных фактов проводится экспертная и расчетная оценка прочности, устойчивости и эксплуатационных качеств сооружения.

Раздел 6. ВОССТАНОВЛЕНИЕ, УСИЛЕНИЕ И РЕКОНСТРУКЦИЯ

ЗДАНИЙ

6.1. Требование настоящего раздела распространяются на здания и сооружения 1) получившие повреждения во время землетрясения (Приложение № 10);

2) возведённые без соответствующих антисейсмических мероприятий или при их недостаточности;

3) расположенные в районах, уровень сейсмичности которых повышен вследствие принятия новых карт сейсмического районирования;

4) реконструируемые объекты.

6.2. При выборе способов усиления несейсмостойких жилых, общественных и промышленных зданий необходимо руководствоваться общими принципами проектирования сооружений для сейсмических районов, изложенными в настоящих нормах. Элементы здания с недостаточной несущей способностью выявляются расчетом. При разработке проекта усиления, вне зависимости от результатов расчёта, следует учитывать конструктивные требования, изложенные в 3-ем разделе норм.

6.3. В случаях, когда полное выполнение конструктивных требований норм невозможно, или их выполнение приводит к экономической нецелесообразности усиления, допускается реализация обоснованных расчетом технических решений усиления здания при неполном соответствии требованиям норм с их согласованием в установленном порядке.

6.4. Решения о восстановлении или усилении зданий должны приниматься с учетом их физического и морального износа и социально-экономической целесообразности мероприятий по восстановлению или усилению.

6.5. Проект повышения сейсмостойкости зданий и сооружений следует разрабатывать на основе проектной документации и материалов детального натурного обследования основания и конструктивных элементов здания.

6.6. Уровень восстановления назначается заказчиком в зависимости от ответственности здания и его функционального назначения, а также на основании результатов обследования и указываются в задании на проектирование (Приложение № 10) 6.7. В проекте следует использовать, как правило, следующие технические мероприятия:

изменение объёмно-планировочных решений путём разделения зданий сложных конструктивных схем на отсеки простой формы антисейсмическими швами, разборки верхних этажей здания, устройства дополнительных элементов жесткости для обеспечения симметМСН СНГ стр. ричного расположения жесткостей в пределах отсека и уменьшения расстояния между ними;

усиление стен, рам, вертикальных связей для обеспечения восприятия усилий от статических и от расчетных сейсмических воздействий;

увеличение жесткости дисков перекрытия, надёжности соединения их элементов, устройством или усилением антисейсмических поясов;

обеспечение связей между стенами различных направлений, между стенами и перекрытиями;

усиления элементов соединения сборных конструкций стен;

изменение конструктивной схемы здания, в том числе путем введения системы дополнительных конструктивных элементов;

снижение массы здания;

использование сейсмоизоляции, пассивного демпфирования и других методов регулирования сейсмической реакции;

изменение функционального назначения здания (снижение уровня ответственности).

6.8. При использовании принципиально новых конструктивных решений усиления или восстановления зданий и других сооружений разработка проекта должна производится при научном сопровождении и с участием специализированной научно-исследовательской организации.

6.9. Восстановленные, усиленные и реконструируемые объекты подлежат обязательной приёмке в установленном для обычных объектов порядке с обязательным составлением технических паспортов.

ПРИЛОЖЕНИЯ

расположенных в сейсмически опасных районах страны Карты общего сейсмического районирования или карты сейсмического зонирования страны Средние значения скоростей распространения поперечных волн Vсрs и преобладающих периодов Т0 по основному тону колебаний грунтов для различных категорий грунта пределах 30-метрового распространения попе- Т0 для 30-метрового неслоя от планировочной речных волн для 30- однородного слоя, сек Значения преобладающего периода колебаний Т0 неоднородных грунтовых оснований, если характеристики различных слоев где Н – общая мощность неоднородной многослойной поверхности толщи (до коренных пород с Vs>800м/сек, Hk, k, Gk, Vsk= Gk / k - соответственно мощность, плотность, модуль сдвига и скорость распространения поперечных волн k-ого слоя, hk = i = H), n – число слоев. За расчетное значение Т0 принимается наибольшее из двух значений.

Особенности формирования моделей сооружений 1.1. В расчетах на сейсмические воздействия на разных стадиях расчета следует использовать следующие модели сооружения:

– расчетная статическая модель (РСМ);

– расчетная динамическая модель (РДМ).

1.2. Расчетная статическая модель (РСМ) сооружения – безинерционная упругая система, сформированная из любого типа упругих (линейных или нелинейных) элементов и моделирующая жесткость несущих конструкций сооружения.

РСМ служит для решения статических задач при определении жесткостных характеристик сооружения для построения матриц жесткостей (или податливости), а также для расчета поперечных сечений металлических конструкций и т.п. задач.

Расчетная динамическая модель (РДМ) – упругая (линейная или нелинейная) система, содержащая инерционные элементы.

РДМ служит для решения задач динамики сооружения при определении сейсмической нагрузки (сил и моментов) или перемещений и углов поворота.

1.3. Дискретно расположенные в РДМ массы, как правило, могут быть представлены:

– материальной точкой, которая может иметь не более трех степеней свободы и характеризуется величиной массы mk;

– твердым диском, имеющим три степени свободы и учитывающим геометрию распределения масс и упругих связей в плоскости диска. Диск движется в своей плоскости и характеризуется величиной массы mk и центральным осевым моментом инерции k относительно оси, перпендикулярной к плоскости диска.

П р и м е ч а н и е. Переход от РСМ к РДМ и обратно при расчетах выполняется с помощью ряда специальных процедур. В одном пределе РДМ является геометрическим аналогом РСМ, а в другом пределе РДМ – консоль с точечными массами. Выбор РСМ, РДМ и процедур их обработки и взаимосвязи между ними является одной группой инструментария расчета.

2. Расчетные модели сейсмического воздействия 2.1. Расчетная модель воздействия (РМВ) – математическое описание сейсмического воздействия в форме, требуемой для расчета сооружения. РМВ должна быть определена в той же области пространства, в которой определена РДМ.

2.2. Для РДМ в виде консоли с точечными сосредоточенными массами РМВ следует принимать ускорение поступательного движения грунта в точке заделки консоли.

2.3. Для пространственных РДМ в качестве РМВ принимается поле сейсмического движения грунта основания, в зависимости от способа описания которого следует использовать следующие разновидности РМВ:

а. Дифференцированная РМВ – модель, когда для каждой точки грунтового основания сооружения задается вектор ускорения (скорости или перемещения). Соотношения между этими векторами нормируется параметрами соответствующего волнового поля сейсмического движения грунта в основании сооружения.

б. Интегральная РМВ – модель, когда в пределах массива грунтового основания сооружения выполнено осреднение и движение массива в пространстве как единого целого определяется:

вектором ускорения поступательного движения Хо = Хio (t ), (i = 1, 2, 3);

вектором углового ускорения вращения (ротации) o = io (t ), (i = 1, 2, 3);

П р и м е ч а н и е. Векторы моделей сейсмического воздействия являются случайными как во времени, так и в пространстве и определяются соответствующими параметрами.

2.4. В качестве параметров сейсмического воздействия следует принимать:

– инвариантную (независимую от ориентации в пространстве) интенсивность векторов воздействия, в качестве которой принимаются их модули;

– ориентацию векторов воздействия в пространстве, которая определяется их направляющими косинусами с соответствующими условиями нормировки;

– спектральный состав, описывающий изменение во времени как интенсивности, так и ориентации в пространстве векторов сейсмического воздействия.

Интенсивность угловых ускорений ротации w = r, следует принимать равx ной 210-2; 610-2, 910-2 для грунтов соответственно I, II и III категорий по сейсмическим свойствам.

с учетом пространственных моделей сейсмического воздействия 3.1. Расчет сооружения на сейсмические воздействия – процедура формирования расчетных моделей, их описание (определение их параметров) и процедура взаимосвязи между этими моделями (описание переходов от одной модели к другой). Общая схема этих процедур имеет вид:

РСМ РДМ РМВ

Число циклов перехода от одной модели к другой определяется принятым методом расчета. Для спектральных методов расчета этот цикл выполняется один раз. Для динамического расчета во времени с целью определения развития пластических деформаций, их накопления этот цикл выполняется при каждом контроле развития пластических деформаций.

3.2. Расчет сооружений на сейсмические воздействия следует выполнять согласно указаниям раздела 2 СНиП РФ.

3.3. При определении крутильной сейсмической нагрузки (сейсмического момента) согласно п. 2.11. норм значение коэффициента формы колебаний следует определять по формулам:

X jik (xjk ) и jik (xjk ) - перемещения и углы поворота k-ой (k = 1, 2,…, n) массы по j-ому где:

(j = 1, 2, 3) направлению при i-ой форме колебаний, (см. рис. 1.В);

Здесь: E jmn - символы, определяющие расстановку компонент следующим образом 1, 2, 3 для j = 1; 2, 3, 1 - для j = 2; 3, 1, 2 для j = 3; xjp (j = 1, 2, 3, p = 1, 2,…, n) - координаты p-ой масX& и & (j = 1, 2, 3) направляющие косинусы векторов ускорения поступательного движения и вращения грунтового основания (см. рис. 1.В), удовлетворяющие следующим условиям нормировки:

Направляющие косинусы X& j 0 и & j 0 определяют ориентацию векторов сейсмического воздействия X 0 и &0 в пространстве и принимаются в расчет из условия наиболее опасного направления воздействия для рассматриваемой формы колебаний или конкретной конструкции сооружения.

коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности коэффициенты динамичности 1) Распределение жесткостей и масс симметрично в плане относительно двух ортогональных направлений.

2) Конфигурация в плане компактна, т.е. она не содержит открытых форм подобных H,I,X и т.д. Общие площади выступающих или врезанных частей не превышают 25% от общей площади сооружения во внешнем плане в обоих направлениях.

3) Жесткость перекрытия в своем плане существенно выше по сравнению с боковой жесткостью вертикальных конструктивных элементов и таким образом деформативность перекрытия мало влияет на закон распределения сейсмических сил между вертикальными элементами.

4) При приложении сейсмических сил, определенных по упрощенной схеме (с учетом только первой формы колебаний) эксцентрично с учетом случайных эксцентриситетов, равных 5% от поперечного размера этажа в плане, максимальное перемещение по направлению действия сейсмических сил не должно превысить среднее перемещение этажа более чем на 20% (влияние случайного эксцентриситета).

1) Все конструктивные системы, создающие боковую жесткость сооружения, такие как ядро, стены или рамы, непрерывны от фундаментов до верха сооружения, или, в случаях, когда имеются перерывы верха соответствующей зоны сооружения.

2) Боковая жесткость и масса каждого этажа остаются постоянными или изменяются постепенно без резких изменений от низа до верха этажа.

3) В рамных конструкциях отношение реальной жесткости этажа к жесткости требуемой расчетом, не должно отличаться чрезмерно между этажами (влияние ненесущего заполнения).

4) Когда жесткость сооружения имеет перерывы по высоте, возникают дополнительные требования:

а) при наличии постепенных изменений жесткости при сохранении осевой симметрии, врезка на каждом этаже не должна быть больше 20% размера в плане предыдущего этажа в направлении врезки (рис. 1а, 1b);

б) в случае единичной врезки ниже отметки, расположенной в пределах 15% от высоты сооружения, врезка не должна быть больше, чем 50% от размера на нижележащем уровне (Рис. 1с). В этом случае конструкция нижней части сооружения должна быть запроектирована таким образом, чтобы она в пределах отсека, создаваемого вертикальными стенами вышележащих этажей, могла воспринимать по крайней мере 75% от сдвигающих сил, которые будут возникать в этой зоне сооружения без наличия уширения;

с) в случаях, когда врезки несимметричны, на каждой стороне сооружения сумма врезок на всех этажах не должна быть больше 30% от размера на первом этаже, а отдельные врезки должны быть не более чем 10% от нижерасположенного размера (рис.1d).

В зависимости от регулярности сооружения выбирается конструктивная модель и метод анализа по схеме, приведенной в таблице.

Приближенные значения периодов Т1 первой формы колебаний жилых и общественных зданий с регулярным расположением П р и м е ч а н и е. Ориентировочные значения периодов 2-й и 3-й формы принимаются Т2 = 0,33 Т1; Т3 = 0,2Т1.

Приближенные оценки сейсмических разрушений и рекомендуемые мероприятия по восстановлению пень Уровень Характерные особенности и щими конст- мероприятия элементов - тонкие трещины по контуру перегородок и панелей - повреждения дымоходов, карнизов, бетонных труб, парапетов IV вреждения падение панелей перекрытий, усилению для конструкций лестничных маршей и площадок; обеспечения V Обрушение - обрушение отдельных частей 0 Очистка места Минимально допустимый уровень восстановления несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений в зависимости от их функционального назначения училища, учебные комбинаты и др.) Тоже, с торговой площадью более 100 м ятия с количеством мест до ческие станции 14 Гостиницы, спальные корпуса санаториев + и учреждений отдыха и туризма, пансионатов, профилакторий вместимостью до 250 мест, высотой до 3 этажей сотой свыше 3 этажей 16 Здания вспомогательного и хозяйствен- + ного назначения, в составе комплексов общественных зданий 18 Крытые спортивные сооружения без мест + для зрителей, а также с местами для зрителей до 400 человек бунами для зрителей на 400 и более мест и танцевальные залы, дворцы и дома культуры, клубы, музеи и выставочные залы, библиотеки исследовательские институты ленности с количеством рабочих мест до 20 человек, предприятия бытового обслуживания населения с количеством рабочих мест до 15 человек Ш. Предприятия, здания промышленности и энергетики здания объектов химической промышленности токсичных отравляющих веществ цевтической промышленности газопроводов стью свыше 1000 кВт ностроительной промышленности 31 То же, стройиндустрии и промышленно- + сти стройматериалов промышленности 34 Предприятия алкогольной и безалкоголь- + ной, консервной промышленности 35 Склады хранения продовольственных, + непродовольственных и смешанных товаров 36 Административно-бытовые и вспомога- + тельные здания (к пунктам 1, 2, 4, 6, 7, 8, 37 Холодильники для хранения мяса, масла + и др. скоропортящихся товаров вагонного хозяйства, тепловозные и электровозные депо лезных дорог, трансформаторные подстанции для объектов ж/д транспорта, здания систем сигнализации и электрической централизации, связи и радио, автоматизации тов, аэровокзалы ропортов щества гражданской авиации 43 Автотранспортные предприятия, станции + технического обслуживания, крытые автостоянки диосвязи, телевидения, и почтовой связи Большие и средние мосты и искусственные сооружения (тоннели, подземные переходы, эстакады, путепроводы) на железных и автомобильных дорогах общей сети I и II категории, скоростных городских дорогах и магистральных улицах общегородского значения Большие и средние мосты на железных и автомобильных дорогах общей сети III, IV, и Iс, IIc, IIIc, IIIп, Ivп категории, магистральных улицах районного значения, малые мосты, трубы, подпорные стены, деревянные мосты, деревянные мосты на дорогах всех категорий и другие искусственные сооружения (полумосты, галереи, защитные конструкции, подземные переходы) VII. Предприятия, здания и сооружения сельского хозяйства и мелиорации Насосные станции, каналы и сооружения на трубопроводах Насосные станции на водозаборных скважинах и водонасосные станции Станция по обеззараживанию питьевой воды и сточных вод Резервуары для воды, водонапорные Градирни, здания ТЭЦ, котельные зданий жилищно-гражданского и производственного назначения, центральные тепловые пункты и др.

эстакады железнодорожные сливные Склады и резервуары химической промышленности, газгольдеры П р и м е ч а н и е. Термины, относящиеся к уровню повышения сейсмостойкости, используются в данном приложении в смысле, представленном ниже:

Восстановление – доведение сейсмостойкости до первоначального уровня.

Усиление – доведение сейсмостойкости до уровня, отвечающего требованиям действующих норм.

Повышение сейсмозащиты – промежуточный уровень усиления.

Особенности производства и контроль качества 1. При изготовлении материалов, изделий и возведении объектов следует соблюдать уровень качества, обеспечивающий функционирование объекта в течении установленного срока службы.

Правила приемочного контроля качества строительных материалов, элементов зданий и строительно-монтажных работ должны удовлетворять требованиям соответствующих государственных стандартов, норм по организации строительного процесса, проектной документации и настоящего документа.

2. Прочность бетона в проектном возрасте должна определяться одним из следующих методов:

– неразрушающими методами;

– по образцам, изготавливаемым в процессе бетонирования;

– по образцам высверливаемым из тела конструкций»

При неразрушающих методах контроля прочности бетона следует назначать не менее трех контролируемых участков в конструкции. Количество контролируемых конструкций должно быть не менее 15% от общего объема.

Для контроля прочности по образцам, изготовленным одновременно с конструкциями, следует испытывать не менее трех серий контрольных образцов за период не более 5 рабочих дней. Высверливание образцов из тела конструкций следует осуществлять в случае неудовлетворительных результатов испытаний по двум первым методам.

3. Визуальный осмотр и измерение длины швов в сварных соединениях арматуры железобетонных конструкций должны проводиться не менее, чем на 15% их общего количества. Для механических испытаний сварных соединений и основного металла следует отбирать контрольные образцы в количестве не менее 6 шт. от партии.

4. Прочность сцепления раствора с кирпичом или камнем в лабораторным условиях следует определять по результатам испытаний не менее 10 образцов для заданного состава раствора и партии кирпича, или камня.

При определении сцепления раствора с кирпичом или камнем в построечных условиях на каждом этапе должно быть проведено не менее 5 испытаний.

5. Подвижность растворной смеси для кладки из обыкновенного кирпича и бетонных камней должна соответствовать 9-13 см, из пустотелого кирпича и керамического камня 7-8 см глубины погружения стандартного конуса. Глубину погружения конуса следует оценивать по результатам испытаний трех проб растворной смеси одного замеса.

Подвижность растворной смеси должна подбираться с учетом ее водоудерживающей способности, водопоглащения кирпича или камня и климатических условий. Вод одерживающая способность растворной смеси должна быть не менее 98%.

6. Требования к периодичности и объемам контроля качества материалов, изделий, производства работ, изложенные в п.п.7.2-7.5, должны указываться в проектной документации.

7. Кладка стен должна выполняться с применением однорядной перевязки. Участки кладки в местах сопряжения стен следует выкладывать одновременно, укладку каменных материалов выполнять на всю толщину стены в каждом ряду, все швы кладки заполнять раствором полностью с подрезкой его на наружных сторонах кладки; простенки шириной в 2, кирпича и менее выкладывать из целого кирпича за исключением случаев, когда неполномерный кирпич нужен для перевязки швов кладки, 8. Кирпич и камни керамические из лессовых суглинков с водопоглощением 15% и более в сухую погоду с устойчивой температурой более 25°С следует перед укладкой погружать в воду не менее, чем на I мин. При этом кладку стен следует поливать водой в течение трех суток.

9. При производстве бетонных работ в условиях сухого и жаркого климата при температуре воздуха выше 25°С и относительной влажности менее 50% должны применяться цементы, марочная прочность которых превышает проектную прочность бетона не менее, чем на 20%. Уход за свежеуложенным бетоном следует осуществлять до достижения им не менее 70% проектной прочности.

10. Новые нетрадиционные конструктивные решения зданий для массового строительства должны пройти испытания с участием научно-исследовательских институтов, специализирующихся в области сейсмостойкого строительства.

11. После окончания строительно-монтажных работ и приема объекта в эксплуатацию следует составлять паспорт здания (сооружения) в соответствии с методическими указаниями по паспортизации.

12. Надзор за выполнением мероприятий по обеспечению сейсмостойкости зданий (сооружения) должен осуществляться органами Государственного архитектурностроительного надзора.

Расчет комплексных конструкций (каменные конструкции, усиленные бетонными и железобетонными включениями) Рекомендуется комплексные конструкции подразделять на следующие типы.

1) Комплексные конструкции I-го типа – это конструкции, в которых кладка возводится после монтажа железобетонных элементов. В таких конструкциях при вертикальных загружениях кладка выполняет, в основном, функцию заполнения и частично включается в работу при горизонтальных загружениях.

2) Комплексные конструкции II-го типа – (каркасно-каменные здания) это конструкции, в которых железобетонные элементы, используя заранее возведенную кладку в качестве опалубки, возводятся монолитным способом. Благодаря наличию хороших контактов в таких конструкциях имеет место совместная работа кладки и железобетонных элементов при вертикальных и горизонтальных загружениях.

3) Комплексные конструкции III-го типа – это конструкции из кладки, пространство между стенками которой заполняется бетоном и железобетоном. Этот тип конструкции принципиально может изменить конструктивную схему здания, создав комбинацию из каменных зданий и зданий из монолитного бетона в отличие от комплексных конструкций I-го и II типов, которые создают здания каркаснокаменной конструкции.

Расчет комплексных конструкций при центральном 1. Расчет элементов комплексных конструкций II-го типа при центральном сжатии рекомендуется производить исходя из определения распределения действующего усилия на части, воспринимаемые кладкой и элементами усилений по формулам:

где: Nкл – часть общей действующей продольной силы, воспринимаемой кладкой, определяемой по формуле (1.1.) Nжб – часть общей действующей продольной силы, воспринимаемой бетонной (или железобетонной) частью определяемой по формуле:

Ab – площадь железобетонного элемента без учета площади арматуры, Аs – площадь всей продольной арматуры, Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжатию, Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию, Кк – коэффициент, принимаемый равным 1, в случае, когда открыты две стороны железобетонного элемента усиления и равным 0,9 когда открыты три стороны, Вкл и Вжб – жесткость элементов кладки и железобетонной частей конструкции, определяемые как произведение площадей их сечения на величины начальных модулей упругости по формуле (12.1) – для кладки и СНиП 2.03.01.84 – для бетона.

2. Расчет элементов комплексных конструкций III-го типа при центральном сжатии рекомендуется производить по формулам (12.1) и (12.2) с введением следующих коэффициентов:

где: m1 и m2 – коэффициенты условия работы, соответственно, для кладки и бетона комплексных конструкций III-го типа. m1=m2= 0,8 – при одноразовом бетонировании бетонной части и равны 0,7 и 0,5 – при послойном бетонировании этой части.

3. Расчет элементов комплексных конструкций II-го типа при внецентренном сжатии рекомендуется производить по следующей формуле:

В этой формуле обозначения приняты по формуле (2.1) 4. Расчет элементов комплексных конструкций III-го типа при внецентренном сжатии при эксцентриситете сжимающей силы вдоль поперечной оси сечения рекомендуется производить по формуле:

где N – продольная сила по формулам (12.4.), Z – расстояние между центрами наружных слоев комплексной конструкции III-го типа.

5. Расчет элементов комплексных конструкций III-го типа при внецентренном сжатии при эксцентриситете сжимающей силы вдоль продольной оси сечения рекомендуется производить по формуле :

Расчеты комплексных конструкций при одновременном воздействии