WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Pages:     || 2 |

«Проект СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ Основные положения (Первая редакция) МНТКС 2003 г. Project_SNiP_First Redaction МСН СНГ стр. 2 МСН Строительство в сейсмических районах (проект) Проект МСН подготовлен Рабочей ...»

-- [ Страница 1 ] --

МЕЖДУНАРОДНЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ СНГ

Проект

СТРОИТЕЛЬСТВО

В СЕЙСМИЧЕСКИХ

РАЙОНАХ

Основные положения

(Первая редакция)

МНТКС 2003 г.

Project_SNiP_First Redaction МСН СНГ стр. 2 МСН «Строительство в сейсмических районах» (проект) Проект МСН подготовлен Рабочей Группой МНТКС в составе:

Я.М.Айзенберг, д.т.н., проф., засл.деят.науки РФ – председатель РГ (Россия) Э.Е.Хачиян, д.т.н., проф., академик НАН РА – зам.председателя РГ (Армения) В.И.Бронштейн, д.т.н., проф. – член РГ (Россия) Г.К.Габричидзе, д.т.н., проф. – член РГ (Грузия) Б.П.Гудков, к.т.н. член РГ (Украина) А.С.Золотков, д.т.н., эксперт (Молдова) Ю.В.Измайлов, д.т.н., проф. член РГ (Молдова) И.Э.Ицков, к.т.н. член РГ (Казахстан) Ю.П.Назаров, д.т.н., проф. член РГ (Россия) Ю.И.Немчинов, д.т.н., проф. член РГ (Украина) М.Ф.Оруджев, к.т.н. член РГ (Азербайджан) В.И.Уломов, д.ф-м. наук, проф. член РГ (Россия) Ш.А.Хакимов, к.т.н. член РГ (Узбекистан) Г.С.Шестоперов, д.т.н., проф. член РГ (Россия)

ОГЛАВЛЕНИЕ

Стр.

Список исполнителей…………………………………………………………………………….. Раздел 1. Основные положения………………………………………………………………... Область применения……………………………………………………………………………… Сейсмическая опасность. Учет влияния грунтовых условий………………………………….. Общие принципы проектирования сейсмостойких сооружений……………………………… Инженерно-сейсмометрические наблюдения и паспортизация объектов строительства…… Раздел 2. Расчеты на сейсмические воздействия……………………………………………. Сочетания нагрузок……………………………………………………………………………….. Методы расчетов и области их применения…………………………………………………….. Спектральный метод расчета…………………………………………………………………….. Прямой динамический расчет с применением расчетных сейсмических воздействий как функций времени………………………………………………………………………………….. Расчеты элементов конструк- ций………………………………………………………………….

Раздел 3. Жилые, общественные, производственные здания и сооружения…………….. Общие положения………………………………………………………………………………… Основания и фундаменты………………………………………………………………………… Перекрытия и покрытия…………………………………………………………………………... Перегородки, балконы эркеры, архитектурные элементы зда- ния……………………………...

Особенности проектирования железобетонных конструкций…………………………………. Каркасные здания…………………………………………………………………………………. Здания с несущими стенами из монолитного железобетона…………………………………... Здания со стенами из крупных блоков…………………………………………………………... Здания со стенами из кирпича или каменной кладки…………………………………………... Конструктивные требования к зданиям, строящимся в районах сейсмичностью 6 баллов…. Раздел 4. Транспортные сооружения………………………………………………………….. Раздел 5. Гидротехнические сооружения……………………………………………………... Учет сейсмических воздействий и определение их характеристик…………………………… Расчет сооружений на сейсмические воздействия……………………………………………… Мероприятия по повышению сейсмостойкости гидротехнических сооружений……………. Геодинамический мониторинг гидротехнических сооружений…………………….................. Раздел 6. Восстановление, усиление и реконструкция зданий…………………………….. Обязательные №1 Списки населенных пунктов, расположенных в сейсмически опасных районах страны..

№2 Карты общего сейсмического районирования или карты сейсмического зонирования страны……………………………………………………………………………………………… Рекомендуемые №3 Средние значения скоростей распространения поперечных волн Vсрs и преобладающих периодов Т0 по основному тону колебаний грунтов для различных категорий грунта……… №4 Значения преобладающего периода Т0 колебаний неоднородных грунтовых оснований, если характеристики различных слоев мало отличаются друг от друга……………………….

№5 Особенности формирования моделей сооружений и сейсмического воздействия……… №6 Стандартный набор синтезированных расчетных акселерограмм, синтезированных путем компьютерного моделирования для грунтов I, II и III категории, отвечающих графикам (раздел 2)………………………………………………………………………………………… №7 Критерии регулярности сооружений………………………………………………………...

№8 Приближенные значения периодов Т1 первой формы колебаний жилых и общественных зданий с регулярным расположением масс и жесткостей при числе этажей n………… №9 Приближенные оценки сейсмических разрушений и рекомендуемые мероприятия по восстановлению и усилению зданий и сооружений…………………………………………….

№10 Минимально допустимый уровень восстановления несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений в зависимости от их функционального назначения…………...

№11 Особенности производства и контроль качества строительных работ…………………..

№12 Расчет комплексных конструкций (каменные конструкции, усиленные бетонными и железобетонными включениями)………………………………………………………………...

№13 Термины и определения……………………………………………………………………..

№14 Примечания к приложениям………………………………………………………………..

1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при разработке проектной документации на строительство, реконструкцию, усиление и восстановление зданий и сооружений гражданского и промышленного назначения, возводимых или расположенных на площадках с сейсмичностью 7 баллов и выше, или на площадках, расчетное ускорение для которых равно 100 см/с2 и выше, с вероятностью превышения не менее 10% за 50 лет.

1.2. Требования настоящих норм не распространяются на проектирование атомных станций, а также других объектов, повреждения которых при землетрясениях могут вызвать опасные экологические и социальные последствия.



1.3. Здания и сооружения и отдельные их элементы должны также удовлетворять требованиям, содержащимся в других нормативных документах по строительству (если иное не оговорено в настоящих нормах).

1.4. В зданиях и сооружениях, проекты которых разработаны по настоящим нормам, при землетрясениях расчетной интенсивности допускаются более или менее значительные локальные повреждения элементов конструкций, не приводящие к обрушению сооружений.

1.5. Требования настоящих норм являются минимальными. По требованию заказчика уровень расчетных нагрузок и конструктивных мероприятий может быть повышен по сравнению с требованиями настоящих норм.

1.6. Расчетная интенсивность сейсмических воздействий для района строительства принимается по утвержденным директивными органами страны картам общего сейсмического районирования (в баллах) или по картам сейсмического зонирования страны (в характеристиках расчетных ускорений сейсмических колебаний грунта), а также по соответствующим спискам населенных пунктов (Приложения № 1, 2).

В случае, когда в национальных нормах используются три карты "А", "В" и "С" из комплекта карт ОСР-97, интенсивность (балльность) сейсмических воздействий принимается при проектировании жилых общественных, производственных зданий и сооружений – по карте ОСР-97 "А" (вероятность превышения расчетной интенсивности 10% в течение 50 лет, или средний период повторения землетрясений расчетной интенсивности – 1 раз в 500 лет).

При этом расчетная величина сейсмических ускорений принимается в соответствии с указаниями раздела 2, с учетом сейсмической опасности, в зависимости от сочетания расчетной интенсивности на картах А, В, С для данного населенного пункта.

При проектировании транспортных и гидротехнических сооружений и сооружений другого назначения комплект карт ОСР-97 используется в соответствии с указаниями соответствующих норм или разделов норм.

1.7. Показатели сейсмической опасности района строительства, указанные на картах общего сейсмического районирования или сейсмического зонирования, относятся к участкам со средними грунтовыми условиями (II категория, согласно табл.1.1.).

1.8. Сейсмичность площадки строительства следует определять на основании сейсмического микрорайонирования (СМР), выполняемого для районов с сейсмичностью 6 и более баллов в соответствии с составом работ, указанным в СНиП по инженерным изысканиям для строительства.

Наряду с другими факторами, влияющими на сейсмичность площадки, необходимо учитывать рельеф местности, близость зон тектонических разломов, нарушенность пород физико-геологическими процессами, мощность покровных отложений.

1.9. При отсутствии карт сейсмического микрорайонирования допускается упрощенное определение сейсмичности площадки строительства по материалам инженерногеологических изысканий, согласно табл. 1.1.

Корректировка сейсмичности площадки строительства, указанной на карте СМР, по материалам общих инженерно-геологических изысканий с применением табл. 1.1. не допускается.

Влияние типа фундамента (в том числе, свайного), его конструктивных особенностей и глубины заложения на сейсмичность площадки, указанной на карте СМР, или уточненной с использованием табл.1, не учитывается.

1.10. При строительстве на просадочных грунтах II типа необходимо, обеспечивать устранение их просадочных свойств в основаниях, а при расчете конструкций на сейсмические воздействия, при необходимости, следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в здании от просадки грунтов в процессе эксплуатации.

мерзлые оттаявшие) невыветрелые и слабовыветрелые; крупнообломочные грунты плотные маловлажные из магматических пород, содержащие до 30% песчано-глинистого заполнителя; выветрелые и сильновыветрелые скальные и нескальные твердомерзлые (вечномерзлые) грунты при температуре минус 2 0С и ниже при строительстве и эксплуатации по принципу I (сохранение грунтов основания в мерзлом состоянии) номерзлые, кроме отнесенных к I категории; крупнообломочные грунты, за исключением отнесенных к I категории; пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL 0,5 при коэффициенте пористости е < 0,9 – для глин и суглинков, и е < 0,7 – для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластично-мерзлые или сыпуче-мерзлые, а также твердо-мерзлые при температуре выше минус 2 0С при строительстве и эксплуатации по принципу I гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности водонасыщенные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности влажные и водонасыщенные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,5; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL 0,5 при коэффициенте пористости e 0,9 – для глин и суглинков и е 0,7 – для супесей; вечномерзлые и нескальные грунты при строительстве и эксплуатации по принципу II (при допущении оттаивания грунтов основания) IV Пески рыхлые водонасыщенные, склонные к разжижению; насып- По результатам специальные и почвенные грунты; плывуны, биогенные грунты и илы. ных исследований 1. В случае неоднородного состава грунты площадки строительства относятся к более неблагоприятной категории грунта по сейсмическим свойствам, если в пределах 10-ти метрового слоя грунта, считая от планировочной отметки в случае выемки и черной отметки - в случае насыпи, суммарная мощность слоев, относящаяся к этой категории, превышает 5 м.

2. При прогнозировании подъема уровня грунтовых вод и (или) обводнения грунтов в процессе эксплуатации сооружения категории грунта следует определять в зависимости от свойств грунта (степени влажности, показателя текучести) в замоченном состоянии (за исключением локального аварийного замачивания, влияние которого при уточнении сейсмичности площадки не учитывается).

3. Пылевато-глинистые грунты (в т.ч. просадочные) при коэффициенте пористости е 0,9 - для глин и суглинков и е 0,7 - для супесей могут быть отнесены к II категории по сейсмическим свойствам, если нормативное значение их модуля деформации Е 15 МПа, а при эксплуатации сооружений будут обеспечены условия неподтопления грунтов оснований.

4. При строительстве на вечномерзлых нескальных грунтах по принципу II, если зона оттаивания распространяется до подстилающего талого грунта, грунты основания следует рассматривать как невечномерзлые (по фактическому состоянию после оттаивания).

5. При отсутствии данных о консистенции или влажности глинистые и песчаные грунты при положении уровня грунтовых вод относятся к III категории.

1.12. На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, строительство в каждом конкретном случае может быть допущено по специальным техническим условиям или нормативным документам, согласованным с директивными органами страны, при обязательном научно-техническом сопровождении научно-исследовательской организацией, определяемой этими органами.

1.13. Не следует, как правило, размещать сооружения на участках, неблагоприятных в сейсмическом отношении, к которым относятся следующие площадки строительства:

расположенные в зонах возможного проявления тектонических разломов на поверхности;

с осыпями, обвалами, оползнями, карстом, горными выработками;

расположенные в зонах возможного прохождения селевых потоков;

расположенными на цунамиопасных участках;

На площадках сейсмичностью более 9 баллов, с неблагоприятными грунтовыми условиями, на площадках сейсмичностью 10 баллов, а также на грунтах IV категории, как правило, не допускается многоэтажная жилая застройка, строительство промышленных предприятий и энергетических объектов, не связанных с обслуживанием населения, проживающего в данной местности, а также строительство объектов, в которых возможно большое скопление людей (школ, детских садов, больниц, торговых центров, театров, кинотеатров). На этих площадках следует, как правило, размещать общегородские зоны отдыха, зеленые массивы, складские помещения, автобазы, гаражи, ремонтные мастерские, временные сельскохозяйственные, производственные и другие одноэтажные помещения.

Общие принципы проектирования сейсмостойких сооружений 1.14. Разработку проектной документации следует выполнять, исходя из сейсмической опасности площадки строительства, результатов расчетов, выполненных в соответствии с разделом 2, с учетом общих принципов проектирования и конструктивных требований разделов 3 и 6.

1.15. При проектировании сейсмостойких зданий и сооружений и при усилении зданий существующей застройки надлежит:

применять материалы, конструкции и конструктивные схемы, обеспечивающие наиМСН СНГ стр. меньшие значения сейсмических нагрузок (легкие материалы, сейсмоизоляция, другие системы динамического регулирования сейсмической нагрузки);

принимать объемно-планировочные и конструктивные решения, обеспечивающие, как правило, симметричность и регулярность распределения в плане и по высоте здания масс, жесткостей и нагрузок на перекрытия;

конструировать стыковые соединения, опорные элементы и узлы таким образом, чтобы они обеспечивали надежную передачу усилий и совместную работу несущих конструкций во время землетрясения;

создавать возможность развития в определенных элементах конструкций допустимых неупругих деформаций;

предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие устойчивость и геометрическую неизменяемость конструкций при развитии в элементах и соединениях между ними неупругих деформаций, а также исключающие возможность хрупкого их разрушения;

обеспечивать монолитность и однородность основных несущих конструкций;

располагать стыки элементов по возможности вне зоны максимальных усилий;

применять материалы и конструкции, обладающие минимальным весом;

располагать тяжелое оборудование на минимально возможном уровне по высоте здания.

1.16. Следует ограничивать расчетные величины статических нагрузок, отнесенных к несущей способности каменных и железобетонных конструкций несущих вертикальные нагрузки, согласно п.2.34.

1.17. При использовании сейсмоизоляции и других систем динамического регулирования сейсмических нагрузок, выбор той или иной системы, а также расчет и конструирование должны производиться с участием специализированной научной организации, определенной органом, утверждающим нормативные документы.

Инженерно-сейсмометрические наблюдения и 1.18. С целью получения достоверной информации о работе конструкций при землетрясениях и колебаниях, прилегающих к зданиям грунтов в проектах характерных зданий массовой застройки, зданий с принципиально новыми конструктивными решениями, особо ответственных сооружений, следует предусматривать установку станций инженерноМСН СНГ стр. сейсмометрических наблюдений.

Проекты станций должны разрабатываться по специальным техническим условиям, согласованным с соответствующим директивным органом страны. Перечень объектов для обязательной установки станций ИСС определяется соответствующими ведомствами данной страны.

1.19. Расходы на приобретение сейсмометрической аппаратуры, а также на выполнение проектных и строительно-монтажных работ по ее установке, должны предусматриваться в сметах на строительство объектов.

Раздел 2. РАСЧЕТЫ НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ 2.1. При проектировании сооружений для строительства в сейсмически опасных районах, помимо расчетов на основное сочетание нагрузок, следует выполнять также расчеты на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий.

Основные и особые сочетания нагрузок принимаются согласно действующим СНиП "Нагрузки и воздействия".

В особое сочетание нагрузок следует включать:

нормативные значения постоянно действующих нагрузок, нормативные значения временной длительной нагрузки с умножением их на коэффициент сочетаний, равный 0,95, сейсмические воздействия, определяемые в соответствии с указаниями настоящего раздела.

2.2. Горизонтальные нагрузки от масс на гибких подвесках, температурные климатические воздействия, ветровые нагрузки, динамические воздействия от оборудования и транспорта, тормозные и боковые усилия от движения кранов при этом не учитываются.

При определении расчетной вертикальной сейсмической нагрузки следует учитывать вес моста крана, вес тележки, а также вес груза, равного грузоподъемности крана, с коэффициентом 0,3.

Расчетную горизонтальную сейсмическую нагрузку от веса мостов и тележек кранов следует учитывать в направлении перпендикулярном оси подкрановых балок. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное СНиП по нагрузкам и воздействиям, при этом не учитывается.

Возможность расположения двух кранов на однокрановом пути в смежных шагах колонн здания допускается не учитывать.

2.3. Расчеты сооружений на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий следует выполнять с использованием:

а) спектрального метода б) прямого динамического расчета с применением стандартного набора расчетных моделей сейсмического движения основания в функции времени.

2.4. Области применения методов расчета на сейсмические воздействия представлены в таблице 2.1.

1 а) Спектральный метод с применением а) Здания и сооружения простой геометриупрощенных расчетных моделей со- ческой формы с симметричным и регуляроружений, с учетом поступательных ным расположением масс и жесткостей, с колебаний, согласно п.п.2.7-2.20. наименьшим размером в плане не более б) Спектральный метод с учетом, по- б) Здания и сооружения, кроме указанных в мимо поступательных, крутильных п.1а настоящей таблицы.

сейсмических воздействий (сейсмического момента), согласно п.п.2.21-2. 2. Прямой динамический расчет, соглас- - здания и сооружения с принципиально ноно пп.2.24-2.32 выми конструктивными решениями, не 2.5. Для зданий и сооружений простой геометрической формы с симметричным и регулярным расположением масс и жесткостей (согласно п.1а табл. 2.1) расчетные сейсмические нагрузки следует принимать действующими горизонтально в направлении, как правило, продольной и поперечной оси плана здания или сооружения. Действие сейсмических нагрузок в указанных направлениях следует принимать раздельно.

При расчете сооружений сложной геометрической формы следует учитывать наиболее опасные для данной конструкции или ее элементов направления действия сейсмических нагрузок.

2.6. Вертикальную составляющую сейсмического воздействия необходимо учитывать при расчете:

горизонтальных и наклонных консольных конструкций, рам, арок, ферм и пространственных покрытий зданий и сооружений пролетом 24 и более метров;

прочности несущих стен из каменной кладки, при расчете сооружений и фундаментов на устойчивость, опрокидывание и скольжение.

свайных конструкций с высоким ростверком;

опорных элементов сейсмоизоляции.

2.7. При определении расчетных значений горизонтальных сейсмических нагрузок для зданий и сооружений по п.2.5. расчетная схема (рис.2.1) принимается в виде невесомого упруго-деформируемого консольного стержня, жестко заделанного в основании, несущего сосредоточенные массы, расположенные на уровне перекрытий и совершающего колебательное движение по одной из главных осей симметрии.

2.8. Расчетное значение горизонтальной сейсмической нагрузки Sik, приложенной к точке k и соответствующее i-ой форме свободных колебаний здания или сооружения, следует определять по формуле:

где S0ki – горизонтальная сейсмическая нагрузка по i-ой форме собственных колебаний сооружения, определяемая в предположении упругого деформирования конструкций по формуле:

где k1 – коэффициент, учитывающий неупругие деформации и локальные повреждения элементов здания при расчетном сейсмическом воздействии, принимается по табл.2.2.

k2 – коэффициент ответственности сооружений – принимается по табл.2.3.

k0 – коэффициент, учитывающий нелинейное деформирование грунтов, принимается по табл.2.4.

Qk – нагрузка, принятая сосредоточенной в точке k.

А – коэффициент сейсмичности, принимаемый согласно п.2.5.

i – спектральный коэффициент динамичности, соответствующий i-ой форме свободных колебаний здания или сооружения, принимается согласно п. 2.7.

ik – коэффициент, зависящий от формы свободных колебаний здания и сооружения, принимается, согласно п.2.11.

2.9. Коэффициент А принимается в зависимости от типа карт общего сейсмического районирования или карт сейсмического зонирования, используемых в национальных нормах страны.

2.9.1. При использовании в национальных нормах одной карты общего сейсмического районирования, с указанием расчетной сейсмической интенсивности в баллах шкалы сейсмической интенсивности, значения коэффициента А принимаются равными 0,1; 0,2; 0,4;

0,8 при сейсмичности площадки 7, 8, 9 и 10 баллов, соответственно.

2.9.2. При использовании набора карт общего сейсмического районирования ОСР- значения коэффициента А принимаются согласно таблице 2.5., в зависимости от сочетаний расчетной сейсмической интенсивности для площадки (населенного пункта) на картах А, В и 2.9.3. При использовании в национальных нормах карт сейсмического зонирования значения коэффициента А принимаются согласно табл.2.6.

Значения спектрального коэффициента динамичности i, зависящие от категории грунта (табл.1.1) и от периода i-го тона собственных колебаний сооружения определяются по графикам (рис.2.2) или по таблице 2.7.

коэффициенты динамичности Значения коэффициента ki, зависящего от формы собственных колебаний сооружения и величин сосредоточенных нагрузок Qk.

Значение коэффициента ki определяется по формуле:

где Хki – смещение (амплитуда) k-ой точки сооружения при его свободных колебаниях по iой форме; n- число сосредоточенных масс.

2.12. При расчете высоких сооружений небольших размеров в плане (башни, мачты, дымовые трубы, отдельно стоящие лифты и т.п.), зданий с несущими железобетонными рамами без заполнения и других сооружений с низким затуханием собственных колебаний, значения сейсмических нагрузок по формулам (2.1) и (2.2) следует увеличивать в 1,2 раза.

мические нагрузки (заполнение каркасов и перегородки в расчетах из плоскости, парапеты, козырьки) 1. При расчете вышележащих этажей зданий по п.6. значение k1 принимается в соответствии с конструктивными решениями этих этажей.

2. В национальных нормах отдельных стран значения коэффициента k1 могут незначительно отличаться от значений в табл.2.2 с учетом особенностей строительных материалов и конструкций.

- Сооружения с одновременным пребыванием большого числа людей (крупные вокзалы, аэропорты, театры, концертные залы с числом мест более 1000 чел, крытые рынки и стадионы;

при землетрясении или при ликвидации его последствий (системы энерго-и водоснабжения, системы пожаротушения, телефонной и телеграфной связи, банков, государственных и местных административных органов и т.п.) П р и м е ч а н и е. Объекты по п.1. утверждаются директивными органами страны Значения коэффициента k0, учитывающего нелинейное деформирование грунта при Расчетная интенсивность сейсмического воздействия на площадке, Категория грунта или расчетные ускорения грунта в долях g (знаменатель) для данной площадки (населенного пункта) в зависимости от сочетаний расчетной сейсмической интенсивности на картах А, В и С ( комплекта ОСР-97) №№ Интенсивность (в баллах МSК) на картах Расчетные значения А Значения коэффициента А в нормах стран, где используются карты коэффициента А Категория грунтов по сейсмическим свойствам П р и м е ч а н и е. В национальных нормах принимается одно из двух значений i в столбце 3 табл.2.2., в зависимости от грунтово-геологических, сейсмогеологических и других местных условий.

2.13. При определении усилий в конструкциях, подлежащих расчету с учетом вертикальных сейсмических нагрузок, следует учитывать одновременное действие вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузок. При этом в особое сочетание нагрузок следует включить следующие две взаимоисключающие их комбинации:

горизонтальные сейсмические нагрузки с коэффициентом сочетаний равным 1,0, а вертикальные сейсмические нагрузки – с коэффициентом сочетаний равным 0,5.

горизонтальные сейсмические нагрузки включаются с коэффициентом сочетаний равным 0,5 а вертикальные – с коэффициентом сочетаний равным 1,0.

2.14. Вертикальную сейсмическую нагрузку в случаях, предусмотренных п 2.4., следует принимать по формулам (2.1) и (2.2); значения коэффициента А следует принимать с множителем 0,7. Коэффициент k1 при расчете зданий на устойчивость против опрокидывания или против скольжения следует принимать по табл.2.2., в остальных случаях определеМСН СНГ стр. ния вертикальной сейсмической нагрузки принимать k1 = 0,5.

2.15. Расчет прочности несущих стен зданий должен производиться на одновременное действие статических, а также горизонтальных и вертикальных сейсмических нагрузок.

Значение вертикальной сейсмической нагрузки определяется по формулам (2.1), (2.2).

2.16. При расчете зданий высотой более 25 этажей (75 метров) следует учитывать дополнительный момент от вертикальной сейсмической нагрузки (согласно п. 2.14.) на перемещениях Хk, возникающих в результате деформаций сооружения и основания при сейсмических воздействиях.

2.17. Перемещения Хk (прогибы, перекосы этажей) от действия системы поступательных сейсмических нагрузок Sik (согласно формуле 2.1.) определяются при k1 равном единице.

Максимальные значения горизонтальных перемещений k-ого этажа по j-ой форме колебаний xki и перекосов этажей ki (при упругом или упругопластическом деформировании сооружения) определяются по формулам:

2.18. Учет высших форм колебаний производится по формуле:

где: Np – усилия, напряжения или иные силовые факторы в элементах конструкций от сейсмической нагрузки;

Ni – значения соответствующего фактора в рассматриваемом сечении, вызываемые сейсмическими нагрузками по i-ой форме колебаний;

n – число учитываемых форм колебаний.

2.19. Если периоды i-го и (i+1)-го тонов собственных колебаний зданий (сооружений) отличаются менее чем на 10%, то вместо формулы (2.5) допускается применять формулу (2.6), позволяющую учитывать взаимную корреляцию обобщенных координат:

2.20. Для зданий с равномерным распределением жесткостей и масс по высоте число учитываемых форм колебаний следует принимать равным трем, если значение периода первой формы колебаний Т1 0,4 с. При Т1 < 0,4 с необходимо учитывать только первую форму колебания.

2.21. При расчете зданий и сооружений, указанных в таблице 2.1, п.1б значение крутильной сейсмической нагрузки (сейсмического момента) Мjik по i-ой форме колебаний в точке "k" относительно j-ой оси определяется, как правило, по формуле:

где k2, A, k2, i определяются согласно п.п. 2.8…2.10;

jik – коэффициент формы колебаний для крутильной составляющей, который может быть определен согласно приложению №5;

g – ускорение силы тяжести;

jik – момент инерции массы в k-ой точке относительно j -ой оси.

2.22. Значения расчетного сейсмического момента Мкр на уровне k-го этажа допускается определять по формуле:

где Рk – значение поперечной силы на уровне k-го этажа еk- фактический эксцентриситет между центром масс и центром жесткостей k-го этажа, но не менее 0,1В, где В – размер здания в направлении, перпендикулярном действию силы Sik;

е – дополнительный расчетный эксцентриситет от вращательного движения грунта. Значение е принимается равным 0,02; 0,05; 0,06 при грунтах I, II и III категории соответственно.

2.23. Использование метода определения крутящего сейсмического момента – по п.2.21 или по п.2.22 – либо уточнение расчетных ситуаций для выбора метода устанавливается в национальных нормах.

Прямой динамический расчет с применением расчетных сейсмических воздействий как функций времени 2.24. Расчетные максимальные амплитуды горизонтальных ускорений основания при прямых динамических воздействиях следует принимать равными Аg, где А – расчетные ускорения основания, в соответствии с указаниями п.2.9.

2.25. Расчетные вертикальные ускорения основания при прямых динамических расчетах принимаются равными 0,7 расчетных горизонтальных ускорений.

2.26. Допускается в качестве набора расчетных акселерограмм, используемых в прямых динамических расчетах сооружений, использовать синтезированные акселерограммы, приведенные в приложении 3 к настоящим нормам.

2.27. При наличии обоснованных данных о спектральном составе ускорений основания и о временной нестационарности (амплитудных огибающих) ускорений основания допускается использование наборов синтезированных акселерограмм, полученных на основе этих данных при помощи компьютерного моделирования.

2.28. При наличии утвержденной карты сейсмического микрорайонирования (микрозонирования), содержащей их количественные параметры прогнозируемых сейсмических воздействий, значения расчетных амплитуд ускорений основания, характеристики спектрального состава и нестационарности во времени (амплитудной огибающей во времени), расчетные акслерограммы следует принимать в соответствии с данными этой карты.

2.29. При наличии инструментальных акселерограмм сильных землетрясений, зарегистрированных сейсмогеологических и грунтовых условиях, близких к условиям площадки строительства проектируемого здания или сооружения, эти акселерограммы следует использовать в прямых динамических расчетах дополнительно к набору синтезированных акселерограмм.

При этом максимальные расчетные ускорения инструментальных акселерограмм следует нормировать к значениям ускорений, согласно п.2.9.

2.30. Значения сейсмических нагрузок, перемещений и деформаций конструкций следует определять с учетом особенностей нелинейного деформирования конструкций.

2.31. При раздельном использовании в расчетах акселерограмм горизонтальных и вертикальных ускорений по п.2.9. и 2.14 следует в расчетах применять наиболее неблагоприятные фазовые сдвиги акселерограмм с точки зрения сейсмических нагрузок, перемещений и сейсмической надежности здания или сооружения.

2.32. Прямые динамические расчеты зданий и сооружений с использованием расчетных акселерограмм, включая порядок статической обработки и интерпретации данных расчетов с применением расчетных акселерограмм как реализаций случайных процессов, следует выполнять при научном сопровождении и с участием специализированных научноисследовательских организаций, определяемых руководящими органами страны в области строительства.

2.33. Подбор сечений элементов конструкций, их узлов и соединений производится по несущей способности в предположении статического приложения сейсмических нагрузок.

2.34. Для железобетонных и каменных несущих элементов следует ограничивать предельные допускаемые значения параметра для железобетонных и каменных несущих конструкций:

где Q – расчетное значение суммарной статической нагрузки от собственного веса и других вертикальных статических нагрузок, действующих в наиболее нагруженном сечении несущих конструктивных элементов здания;

В – расчетное значение суммарной несущей способности конструктивных элементов здания, несущих вертикальные нагрузки, в том же сечении.

для железобетонных и каменных несущих конструкций 2.35. При расчете элементов конструкций на прочность и устойчивость, помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с другими нормами, следует вводить дополнительные коэффициенты условий работы m, определяемые согл. табл. 2.9.

2. Железобетонные со стержневой и проволочной арматурой кроме 3. Железобетонные при проверке на прочность наклонных сечений 1, 4. Каменные, армокаменные и бетонные При расчетах на устойчивость:

П р и м е ч а н и е. При расчете стальных и железобетонных конструкций, подлежащих эксплуатации в неотапливаемых помещениях или на открытом воздухе при расчетной температуре ниже - 40 0С следует принимать m = 0,9; в случае проверки прочности наклонных сечений m = 0,8.

Раздел 3. ЖИЛЫЕ, ОБЩЕСТВЕННЫЕ, ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ

ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

3.1. Конструктивные мероприятия, предусмотренные в настоящем разделе, устанавливаются в зависимости от класса расчетной интенсивности сейсмического воздействия для площадки строительства:

в баллах, в случае использования в национальных нормах одной карты общего сейсмического районирования;

в расчетных величинах сейсмических ускорений А в долях g, в случае использования в национальных нормах карт сейсмического зонирования или карт “А”, ”В”, ”С” из комплекса ОСР-97.

Соответствие между классом расчетной интенсивности, баллами и расчетными величинами ускорений приведены в табл. 3.1.

3.2. Объемно-планировочные и конструктивные решения зданий следует принимать с учетом указаний раздела 1. Этажность зданий не должна превышать значений, указанных в табл. 3.2.

Высота дошкольных детских учреждений не должна превышать 2-х этажей, школьных учреждений и больниц – 3-х этажей. Хирургические и реанимационные отделения в больницах следует размещать на нижних двух этажах.

3.3. Длина секций всех типов зданий, кроме деревянных и со стенами из ячеистых бетонных блоков, не должна превышать при расчетной сейсмичности 7-8 баллов – 80 м, 9-10 баллов – 60 м, деревянных и со стенами из ячеистого бетона – соответственно, 40 и 2. Железобетонный каркас:

ными диафрагмами или ядрами жесткости);

ки;

фрагмами или ядрами жесткости;

3. Стены из монолитного железобетона 4. Стены крупнопанельные железобетонные между собой с помощью закладных деталей или арматурных выпусков прерывным вертикальным армированием пича, камня, мелких блоков тые, брусчатые Требования к строительству в 6-ти балльных зонах см п.п.3.102 3.106.

2. Высота этажа принята не более 4-х м для жилых зданий и 6 м для промышленных.

3. Буквы нс в таблице обозначают, что здания проектируются по требованиям для несейсмических районов.

4. В число надземных этажей учитывается этаж, более половины высоты которого находится выше планировочной отметки земли, примыкающей к зданию.

5. Количество этажей в зданиях с каменными стенами (поз. 8 и 9) при гарантированном нормальном сцеплении в кладке Rnt 180кПа(1,8 кг/см2) может быть увеличено в районах сейсмичностью 7-8 баллов на один этаж.

3.4. В зданиях с несущими стенами, кроме наружных продольных стен, должно быть не менее одной внутренней продольной стены.

3.5. Здания должны иметь правильную форму в плане. Смежные участки здания выше или ниже планировочной отметки не должны иметь перепады более 5 м.

На площадках сейсмичностью 10 баллов перепады по высоте между смежными участками здания, как правило, не допускаются.

Перекрытия в зданиях следует располагать на одном уровне.

3.6. Здания следует разделять антисейсмическими швами на отсеки, если:

их объемно-планировочные и конструктивные решения не соответствуют требованиям п.п.3.3, 3.5;

отдельные объемы здания в пределах общего плана, не являясь ядрами жесткости, имеют резко отличные (более 30 %) жесткости или массы.

В одноэтажных зданиях высотой до 10 м при сейсмичности 7 баллов и менее антисейсмические швы допускается не устраивать.

3.7. Антисейсмические швы должны разделять здания по всей высоте.

Допускается на участках с сейсмичностью 7 и 8 баллов, а также 9 баллов (при грунтах I и II категорий по антисейсмическим свойствам) не устраивать шов в фундаментах, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.

Температурные и осадочные швы следует выполнять как антисейсмические.

3.8. Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен или рам, либо рамы и стены.

Ширина антисейсмических швов на каждом уровне должна быть не меньше суммы взаимных горизонтальных смещений отсеков от расчетной нагрузки, определенных в соответствии с настоящими нормами и не меньше минимальной, которую для зданий высотой до 5 м следует принимать равной 30 мм и увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты.

Конструкция примыкания секций в зоне антисейсмических швов не должна препятствовать их взаимным горизонтальным перемещениям при землетрясениях.

3.9. Лестничные клетки следует предусматривать закрытыми с естественным освещением, как правило, через окна в наружных стенах. Расположение и количество лестничных клеток следует принимать в соответствии с нормативными документами по противопожарным нормам проектирования зданий, но не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более трех этажей.

Устройство основных лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается.

3.10. Лестничные клетки и лифтовые шахты каркасных зданий с заполнением, не участвующим в работе, следует устраивать в виде ядер жесткости, воспринимающих сейсмическую нагрузку, или с поэтажной разрезкой, не влияющие на жесткость каркаса, а для зданий высотой до 5 этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов их допускается устраивать в пределах плана здания в виде конструкций, отделенных от каркаса здания.

3.11. Лестницы следует выполнять, как правило, из крупных сборных элементов, соединяемых между собой с помощью сварки либо из монолитного железобетона. Допускается применение металлических или железобетонных косоуров с наборными ступенями при условии соединения с помощью сварки или на болтах косоуров с площадками и ступеней с косоурами.

Междуэтажные лестничные площадки следует заделывать в стены. В каменных зданиях площадки должны заделываться на глубину не менее 250 мм.

Устройство консольных ступеней, заделанных в каменную кладку, не допускается.

3.12. При проектировании зданий и сооружений следует проверять расчетом крепление высокого и тяжелого оборудования к несущим конструкциям зданий и сооружений, а также учитывать сейсмические усилия, возникающие при этом в несущих конструкциях.

3.13. В городах и поселках городского типа строительство домов со стенами из сырцового кирпича, самана и грунтоблоков запрещается. В сельских населенных пунктах на площадках сейсмичностью до 8 баллов допускается строительство одноэтажных зданий из этих материалов при условии усиления стен деревянным антисептированным каркасом с диагональными связями.

3.14. Жесткость стен каркасных деревянных домов должна обеспечиваться раскосами или панелями из конструктивной фанеры. Брусчатые и бревенчатые стены следует собирать на нагелях и болтах.

3.15. Проектирование фундаментов зданий следует выполнять в соответствии с требованиями нормативных документов по основаниям зданий и сооружений и свайным фундаментам.

Глубину заложения фундаментов рекомендуется увеличивать путем устройства подвальных этажей.

3.16. Фундаменты зданий высотой более 16 этажей на нескальных грунтах следует, как правило, принимать свайными или в виде сплошной фундаментной плиты с заглублением подошвы фундамента относительно отметки отмостки не менее чем на 2,5 м.

3.17. Фундаменты зданий, возводимых на нескальных грунтах должны, как правило, устраиваться на одном уровне. При устройстве подвала под частью здания следует стремиться к его симметричному расположению относительно главных осей здания.

3.18. При строительстве на нескальных грунтах по верху сборных ленточных фундаментов следует укладывать слой раствора марки 100 толщиной не менее 40 мм и продольную арматуру диаметром 10 мм в количестве три и четыре стержня при сейсмичности 7 и баллов соответственно. Продольные стержни должны быть соединены поперечными стержнями с шагом 300-400 мм. В случае выполнения стен подвала из сборных панелей или монолитными, конструктивно связанными с ленточными фундаментами, укладка армированного слоя раствора не требуется.

В районах сейсмичностью 9 баллов и более ленточные фундаменты должны выполняться, как правило, монолитными с продольной арматурой из 6 стержней диаметром 12 мм.

3.19. В фундаментах и стенах подвала из крупных блоков должна быть обеспечена перевязка кладки в каждом ряду, а также во всех углах и пересечениях на глубину не менее 1/3 высоты блока; фундаментные блоки следует укладывать в виде непрерывной ленты. Для заполнения швов между блоками следует применять раствор марки не ниже 50.

В зданиях при расчетной сейсмичности 9 и более баллов стены подвалов должны предусматриваться, как правило, монолитными или сборно-монолитными.

3.20. Гидроизоляционные слои в зданиях следует выполнять из цементного раствора.

3.21. Фундаменты из бутовой кладки допускаются в зданиях до двух этажей при расчетной сейсмичности 7-8 баллов. При этом должен применяться постелистый бутовый камень марки не ниже 100 в количестве не менее 50 % от общего объема кладки и раствор не ниже М50.

Нерасколотый булыжный камень разрешается только для одноэтажных зданий в районах сейсмичностью 7 баллов.

Фундаменты и стены подвалов из бутобетона допускаются в зданиях до 5-ти этажей при расчетной сейсмичности 7-8 баллов. Количество бутового камня, марки не ниже 100, не должно превышать 25 % общего объема фундаментов и стен, класс бетона по расчету, но не ниже В7,5.

3.22. Перекрытия и покрытия следует выполнять в виде жестких горизонтальных дисков, надежно соединенных с вертикальными конструкциями здания и обеспечивающие их совместную работу при сейсмических воздействиях.

3.23. Жесткость сборных железобетонных перекрытий и покрытий следует обеспечивать с помощью следующих конструктивных решений:

- устройством сварных соединений плит с другими плитами, элементами каркаса или стенами;

- устройством монолитных железобетонных обвязок (антисейсмических поясов) с анкеровкой в них выпусков арматуры из плит;

- замоноличиванием швов между элементами перекрытий.

Боковые грани панелей (плит) перекрытий и покрытий должны иметь шпоночную или рифленую поверхность. Для связи с антисейсмическим поясом, каркасом или стенами в панелях (плитах) следует предусматривать арматурные выпуски или закладные детали.

3.24. Длина участка опирания плит перекрытий и покрытий на несущие конструкции принимается не менее:

- на стены из вибрированных кирпичных панелей или блоков – 100 мм, - на железобетонные и бетонные стены, на стальные и железобетонные балки (ригели), 3.25. Опирание деревянных и железобетонных балок на каменные и бетонные стены должно быть не менее 200 мм. Опорные части балок должны быть надежно закреплены к несущим конструкциям зданий.

Перекрытия в виде прогонов (балок) с вкладышами между ними должны быть усилены с помощью слоя монолитного армированного бетона класса не ниже В15 толщиной не менее 40 мм.

3.26. В двухэтажных зданиях в районах сейсмичностью 7 баллов, и в одноэтажных зданиях в районах сейсмичностью 8 баллов, при расстояниях между стенами не более 6 м в обоих направлениях допускается устройство деревянных перекрытий (покрытий). Балки перекрытий (покрытий) следует анкерить в антисейсмическом поясе и устраивать по ним диагональный настил.

3.27. Жесткость покрытий, выполняемых из стального профилированного настила, следует обеспечивать за счет крепления листов профилированного настила в каждой волне к прогонам или к верхним поясам стропильных конструкций. Между собой листы профилированного настила следует скреплять заклепками, шаг которых не должен превышать 250 мм.

В случае необходимости в покрытии устанавливаются металлические связи.

Перегородки, балконы, эркеры, архитектурные элементы здания 3.28. Перегородки следует выполнять легкими, как правило, крупнопанельной или каркасной конструкций. Перегородки из мелкоразмерных изделий (кирпича, камней из природных и искусственных материалов, гипсовых плит и т. пр.) могут применяться при сейсмичности 7-8 балов в зданиях до 9 этажей, при сейсмичности 9 баллов в зданиях до 5 этажей.

При сейсмичности более 9 баллов применение перегородок из мелкоразмерных изделий не допускается.

3.29. Перегородки должны быть прикреплены к вертикальным конструкциям здания, а при длине более 3 м – и к перекрытиям. Конструкция крепления перегородок к несущим элементам здания должна исключать возможность передачи на них горизонтальных нагрузок, действующих в их плоскости, обеспечивая при этом их устойчивость из плоскости.

Для обеспечения независимого деформирования перегородок следует предусматривать антисейсмические швы вдоль вертикальных торцевых и верхних горизонтальных граней перегородок и несущими конструкциями здания. Ширина швов принимается по максимальной величине перекоса этажей здания при действии расчетных нагрузок, но не менее мм.

Швы заполняются упругим эластичным материалом. Допускается выполнять перегородки подвесными с ограничителями из их плоскости.

3.30. Прочность перегородок и их креплений из плоскости должна быть подтверждена расчетом на действие местных сейсмических нагрузок. Нормальное сцепление кладки перегородок из мелкоразмерных изделий должно быть не менее Rnt 60кПа (0,6кг/см2).

3.31. Перегородки из кирпича и камня следует армировать на всю длину не реже чем через 70 см по высоте, а перегородки из гипсовых плит не реже чем через два ряда арматурными стержнями общим сечением в шве не менее 0,2см2. Перегородки, прочность которых не соответствует результатам расчета на нагрузки из плоскости, а также при величине нормального сцепления в кладке менее 60кПа (0,6 кг/см2), следует усиливать армированием в наружных слоях штукатурки и введением дополнительных вертикальных и горизонтальных элементов усиления, соединенных с несущими конструкциями здания.

3.32. Вынос балконов в зданиях не должен превышать 1,5 м.

3.33. В районах сейсмичностью 7 и 8 баллов, допускается устройство эркеров с усилением образованных в стенах проемов железобетонными рамами и с установкой металлических связей стен эркеров с основными стенами.

3.34. Между стенами шахты лифтов и несущими конструкциями зданий должны оставляться зазоры шириной не менее удвоенного перекоса здания и не менее 80 мм.

3.35. В крышах из мелкоштучных элементов (черепица, кровельная плитка и т. пр.) необходимо предусматривать крепление каждого элемента к несущим конструкциям.

3.36. Отделку помещений, предназначенных для постоянного пребывания в них людей, рекомендуется выполнять легкими материалами. Облицовка стен и других частей зданий допускается при условии ее крепления анкерами. Оштукатуривание потолков при железобетонных перекрытиях запрещается.

3.37. Не рекомендуются в жилых зданиях фасады с применением тяжелых декоративных элементов, скульптурных украшений, карнизов и парапетов. В случае необходимости их устройства они должны быть закреплены со зданием на основе отдельного расчета.

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

3.38. При расчете прочности нормальных сечений изгибаемых и внецентренносжатых элементов продольную характеристику сжатой зоны бетона R следует принимать по СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции» с коэффициентом 0,85.

3.39. Во внецентренно сжатых элементах, кроме колонн многоэтажных зданий, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при расчетной сейсмичности 8 и более баллов хомуты должны ставиться по расчету и на расстояниях:

при Rsc 4000 МПа (4000 кг/см2) – не более 400 мм и не более 12d при вязаных каркасах и не более 15 d - при сварных;

при Rsc 4500 МПа (4500 кг/см2) – не более 300 мм и не более 10d при вязаных каркасах и не более 12d – при сварных, где d – наименьший диаметр продольных сжатых стержней.

При этом поперечная арматура должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от изгиба в любом направлении.

Если общее насыщение внецентренно-сжатого элемента продольной арматурой превышает 3%, хомуты должны устанавливаться на расстоянии не более 8 d и не более 250 мм.

3.40. В вязаных каркасах концы хомутов необходимо загибать вокруг стержня продольной арматуры и заводить их внутрь бетонного ядра не менее чем на 6 d хомута, считая от оси продольного стержня.

3.41. Для повышения несущей способности на срез коротких колонн с отношением высоты к размеру наибольшего поперечного сечения l/h 5, их следует усиливать косвенМСН СНГ стр. ным армированием в виде сварных сеток и спиралей или с помощью многосрезных хомутов и шпилек с шагом не более 100 мм, таким образом, чтобы каждый продольный стержень был закреплен от изгиба в любом направлении.

3.42. В предварительно-напряженных конструкциях, подлежащих расчету на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмического воздействия, усилия, определяемые из условий прочности сечений, должны превышать усилия, воспринимаемые сечениями при образовании трещин, не менее чем на 25%.

3.43. В предварительно-напряженных конструкциях не допускается применять арматуру, для которой относительное удлинение после разрыва ниже 2%.

3.44. При сейсмичности 9 баллов и выше без специальных анкеров не допускается применять арматурные канаты и стержневую арматуру периодического профиля диаметром более 28 мм.

3.45. В предварительно-напряженных конструкциях с натяжением арматуры на бетон напрягаемую арматуру следует располагать в закрытых каналах, замоноличиваемых в дальнейшем бетоном или раствором.

КАРКАСНЫЕ ЗДАНИЯ

3.46. В многоэтажных каркасных зданиях системой, воспринимающей горизонтальную сейсмическую нагрузку, может служить пространственный каркас с жесткими рамными узлами, пространственный каркас с жесткими рамными узлами с заполнением, участвующим в восприятии сейсмической нагрузки, каркас с вертикальными связями, диафрагмами или ядрами жесткости, безригельный каркас.

Может применяться комбинированная схема, когда в одном направлении здания предусматривается рамная схема, а в другом – связевая.

При расчетной сейсмичности 7-8 баллов допускается применение наружных каменных стен и внутренних железобетонных или металлических рам (стоек). При этом должны выполняться требования, установленные для каменных зданий. Высота таких зданий не должна превышать 7 м.

3.47. В одноэтажных каркасных зданиях может применяться каркас со стойками, защемленными в фундаментах, и шарнирно или жестко сопряженными с пролетными конструкциями. В каркасах со стальными колоннами соединение стоек с фундаментами может быть шарнирным.

В продольном направлении каркасы могут выполняться с установкой связей между стойками.

Жесткость покрытия обеспечивается установкой горизонтальных и вертикальных связей между фермами и ригелями, надежным креплением плит покрытия и профилированного настила к пролетным конструкциям.

3.48. Диафрагмы, связи и ядра жесткости, воспринимающие горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте здания и располагаться в обоих направлениях равномерно и симметрично относительно его центра тяжести.

3.49. В качестве ограждающих стеновых конструкций следует, как правило, применять легкие навесные панели. Допускается устройство кирпичного и каменного заполнения, удовлетворяющего требованиям п.п.3.85, 3.86.

Применение самонесущих стен из каменной кладки допускается при шаге пристенных колонн не более 6 м и при высоте стен 12, 9 и 6 м на площадках 7, 8 и 9 баллов, соответственно.

3.50. Самонесущие стены должны иметь гибкие связи с конструкциями каркаса, не препятствующими горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен. Между поверхностями стен и колоннами каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стен в уровне плит покрытия и верха оконных проемов и не более чем через 6 м по высоте в глухих стенах должны предусматриваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания. При сейсмичности 9 баллов и выше самонесущие стены следует выполнять каркасно-каменными.

В местах пересечений поперечных стен с продольными должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.

3.51. Заполнение, участвующее в работе каркаса, рассчитывается и конструируется, как диафрагма.

3.52. Элементы сборных колонн многоэтажных каркасных зданий следует, по возможности, изготавливать высотой в несколько этажей. Стыки сборных колонн должны располагаться в зоне с наименьшими изгибающими моментами с соединением продольной арматуры ванной сваркой или парными накладками.

3.53. Центральная зона жестких узлов железобетонных каркасов должна быть усилена косвенным армированием в виде сварных сеток, спиралей или замкнутых хомутов, устанавливаемых по расчету. Если по данным расчета косвенное армирование не требуется, то центральную зону узла следует армировать конструктивно замкнутыми хомутами из стержней диаметром не менее 8 мм с шагом не более 100 мм. Участки ригелей и колонн, примыкающие к жестким узлам на расстоянии, равном полуторной высоте их сечения, должны арМСН СНГ стр. мироваться замкнутой поперечной арматурой (хомутами), устанавливаемой по расчету, но не более чем через 100 мм.

3.54. В колоннах рамных каркасов многоэтажных зданий при сейсмичности 8 и баллов шаг хомутов не должен превышать h и не более 300 мм, где h – наименьший размер стороны колонны прямоугольного или таврового сечения. Диаметр хомутов следует принимать не менее 8 мм.

3.55. Толщину плит перекрытий безригельного каркаса следует принимать не менее 200 мм, класс бетона – не менее В20.

3.56. Соединение рабочей продольной арматуры в монолитных элементах должно выполняться:

а) в колоннах и ригелях каркасных зданий, плитах перекрытий безригельного каркаса на сварке с помощью 2-х накладок. В 7-ми балльных зонах при диаметре продольной арматуры до 22 мм допускается нахлесточное соединение без сварки, при этом длина перепуска арматуры должна быть на 25% больше значений, приведенных в нормативных документах на бетонные и железобетонные конструкции и стержни, заканчиваться лапками или другими анкерными устройствами;

б) в диафрагмах каркасных зданий, плитах перекрытий ригельного каркаса, шахтах лифта и других элементах, кроме указанных в пункте “а”, нахлесточное на сварке, а в 7ми балльных районах допускается нахлесточное без сварки, но при этом стержни должны заканчиваться лапками.

3.57. Стальные колонны многоэтажных каркасов рамного типа следует, как правило, проектировать замкнутого (коробчатого или круглого) сечений равноустойчивого относительно главных осей инерций, а колонны рамно-связевых каркасов двутаврового, крестового или замкнутого сечений.

Ригели стальных каркасов следует проектировать, как правило, из прокатных или сварных двутавров, в том числе с гофрированной стенкой.

3.58. Стыки колонн следует относить от узлов рам и устраивать в зоне действия наименьших изгибающих моментов.

В колоннах рамных каркасов на уровне поясов ригелей должны быть установлены поперечные ребра жесткости.

С целью снижения напряжений в сварных соединениях ригелей со стойками, опорные сечения ригелей следует развивать за счет увеличения ширины полок или устройства вутов.

Стыки ригелей со стойками допускается выполнять на высокопрочных болтах.

3.59. Для элементов, работающих в упругопластической стадии, должны применяться малоуглеродистые и низколегированные стали с относительным удлинением не менее 20%.

ЗДАНИЯ С НЕСУЩИМИ СТЕНАМИ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

3.60. Монолитные здания следует проектировать, как правило, перекрестностеновой системы с несущими или ненесущими наружными стенами.

При технико-экономическом обосновании монолитные здания могут проектироваться ствольно-стеновой конструкции с одним или несколькими стволами.

3.61. Внутренние поперечные и продольные стены должны быть сквозными и без изломов в плане. Максимальное расстояние между стенами не должно превышать 7,2 м. В зданиях с ненесущими наружными стенами следует предусматривать не менее двух внутренних продольных (поперечных) стен.

Выступ наружных стен в плане допускается до 4 м при расчетной сейсмичности 7- баллов, 2 м – при 9 и более баллов.

3.62. Перекрытия могут предусматриваться монолитными, сборными и сборномонолитными.

3.63. Стены лоджий должны выполняться как продолжение наружных стен.

3.64. При расчете конструкций следует проверять прочность горизонтальных и наклонных сечений глухих стен и простенков, вертикальных сопряжений стен, нормальных сечений в опорных зонах перемычек, сечений по полосе между возможными наклонными трещинами и по наклонной трещине.

3.65. Независимо от результатов расчета необходимо предусматривать конструктивное армирование по полю стен вертикальной и горизонтальной арматурой площадью сечения у каждой плоскости стены не менее 0,025% площади соответствующего сечения стены, в пересечениях стен, местах резкого изменения толщины стены, у граней проемов арматурой площадью сечения не менее 2 см2.

3.66. Армирование стен следует, как правило, выполнять пространственными каркасами, установленными вертикально или горизонтально и объединенными отдельными стержнями. При этом диаметр вертикальной арматуры при конструктивном армировании должен быть не менее 10 мм и шаг не более 900 мм, горизонтальной – диаметр не меньше мм, шаг не более 600 мм. Армирование широких простенков может выполняться диагональными каркасами.

3.67. Соединение стержней и арматурных каркасов при бетонировании конструкМСН СНГ стр. ций монолитных зданий допускается осуществлять в 7-8 балльных зонах при диаметре стержней до 22 мм нахлесткой, в зонах 9 баллов и более – нахлесткой с лапками или с другими анкерными устройствами на конце. При диаметре стержней более 22 мм соединение должно выполняться с помощью сварки.

3.68. Перемычки следует армировать пространственными каркасами и заводить их за грань проема по требованиям нормативного документа на бетонные и железобетонные конструкции, но не менее чем на 500 мм. Высокие перемычки могут армироваться диагональными каркасами.

3.69. Вертикальные стыковые соединения стен следует армировать горизонтальными арматурными стержнями, площадь которых определяется расчетом, но должна быть не меньше 0,5 см2 на 1 п. м шва в зданиях до 5 этажей на 7-8 балльных территориях и не менее 1 см2 на 1 п. м шва в остальных случаях.

КРУПНОПАНЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ

3.70. Крупнопанельные здания следует проектировать с продольными и поперечными сквозными стенами, объединенными между собой и с перекрытиями и покрытиями в единую пространственную систему, воспринимающую сейсмические нагрузки. Выступы наружных стен в плане не должны превышать 3 м.

Панели стен и перекрытий следует предусматривать, как правило, размером на комнату. В зданиях с широким шагом поперечных стен (более 4,2 м) допускается панели перекрытий предусматривать из двух элементов со стыковкой между собой.

3.71. Армирование стеновых панелей следует выполнять двухсторонним, в виде пространственных каркасов или арматурных сеток. Площадь вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой плоскости панели, должна составлять не менее 0,025% площади соответствующего сечения стены.

Толщина внутреннего несущего слоя многослойных панелей должна определяться по результатам расчета и приниматься не менее 100 мм.

3.72. Вертикальные и горизонтальные стыковые соединения панелей продольных и поперечных стен между собой и с панелями перекрытий (покрытий) следует осуществлять сваркой арматурных выпусков и закладных деталей или на болтах и замоноличивания вертикальных и горизонтальных стыков мелкозернистым бетоном. Все торцевые стыкуемые грани панелей стен и перекрытий (покрытий) следует выполнять с рифленными или зубчатыми поверхностями. Глубина (высота) шпонок и зубьев принимается не менее 4 см.

3.73. В местах пересечения стен должна размещаться вертикальная арматура непрерывная на всю высоту здания. Вертикальная арматура также должна устанавливаться по граням дверных и оконных проемов и при регулярном расположении проемов поэтажно стыковаться. Площадь поперечного сечения арматуры, устанавливаемой в стыках и по граням проемов, должна определяться по расчету, но приниматься не менее 2 см2.

В местах пересечения стен допускается размещать не более 60% расчетного количества вертикальной арматуры.

3.74. Решения стыковых соединений должны обеспечивать восприятие расчетных усилий растяжения и сдвига. Сечение металлических связей в стыках панелей (горизонтальных и вертикальных) определяется расчетом, но их минимальное сечение должно быть не менее 1 см2 на 1 п. м шва, для зданий строящихся в районах сейсмичностью 7-9 баллов, и не менее 2 см2 на 1 п. м шва для зданий в районах сейсмичностью более 9 баллов.

3.75. Встроенные лоджии выполняются длиной, равной расстоянию между соседними несущими стенами. В зданиях на площадках сейсмичностью 8 и более баллов в плоскости наружных стен в местах размещения лоджий следует предусматривать устройство железобетонных рам. В зданиях до 5 этажей при расчетной сейсмичности 7-8 баллов допускается устройство пристроенных лоджий с выносом не более 1,5 м и связанных с основными стенами металлическими связями.

ЗДАНИЯ СО СТЕНАМИ ИЗ КРУПНЫХ БЛОКОВ

3.76. Стеновые блоки могут быть выполнены из бетонов, в том числе легких, а также изготовлены из кирпича или других штучных материалов, с использованием вибрирования. Требуемая величина нормального сцепления кирпича (камня) с раствором в блоках определяется расчетом, но должна быть не менее 120кПа (1,2кг/см2).

Блоки наружных стен могут быть однослойными или многослойными.

3.77. Стены из крупных блоков могут быть:

а) Двухрядной и многорядной разрезок, монтируемые на цементном растворе. Усилия в швах воспринимаются силами трения и шпонками. Количество надземных этажей в таких зданиях не должно превышать 3-х в 7-балльных зонах и одного в 8-ми балльных.

б) Двухрядной разрезки, соединяемых между собой с помощью сварки закладных деталей или арматурных выпусков.

в) Двухрядной разрезки, усиленных вертикальным ненапрягаемым или напрягаемым армированием.

г) Многорядной разрезки, усиленные вертикальными железобетонными включениями.

Расстояние между поперечными стенами и размеры элементов стен следует принимать по табл. 3.3.

3.78. Стеновые блоки должны быть армированы пространственными каркасами. Неармированные блоки допускаются в районах сейсмичностью 7 баллов в зданиях высотой до трех этажей, в районах сейсмичностью 8 баллов в одноэтажных зданиях. Стеновые блоки, как для наружных, так и для внутренних стен, должны применяться только с пазами со шпоночной поверхностью на торцевых вертикальных гранях.

3.79. Антисейсмические пояса в крупноблочных зданиях могут быть монолитными или сборно-монолитными из армированных блоков-перемычек. Блоки-перемычки соединяются между собой в двух уровнях по высоте путем сварки выпусков арматуры или закладных деталей с последующим замоноличиванием.

3.80. В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных железобетонных плит, по всем стенам должны устраиваться антисейсмические обвязки из монолитного бетона, объединяющие выпуски арматуры из торцов плит перекрытий и выпуски из поясных блоков.

3.81. Связь между продольными и поперечными стенами обеспечивается тщательным бетонированием вертикальных пазов примыкающих блоков, укладкой арматурных сеток в каждом арматурном шве и антисейсмическими поясами.

3.82. Стержни вертикальной арматуры должны быть установлены на всю высоту здания в углах, местах изломов стен в плане и сопряжений наружных стен с внутренними, в обрамлении проемов во внутренних стенах, по длине глухих стен не более чем через 3 м, по длине наружных стен в обрамлении простенков.

При непрерывном вертикальном армировании продольная арматура пропускается через отверстия в поясных блоках и стыкуется сваркой. Пазы в блоках в местах установки вертикальной арматуры должны заделываться бетоном на мелком щебне класса не менее В15 с вибрированием.

3.83. Вертикальная ненапрягаемая арматура должна устанавливаться преимущественно в теле стеновых блоков у их торцов и быть связанной с арматурой блоков.

Вертикальная арматура с последующим натяжением должна предусматриваться с обязательным инъектированием каналов высокомарочными растворами.

Площадь сечения напрягаемой и ненапрягаемой вертикальной арматуры определяется расчетом, но должна быть не менее 2 см2.

ЗДАНИЯ СО СТЕНАМИ ИЗ КИРПИЧА ИЛИ КАМЕННОЙ КЛАДКИ

3.84. В зависимости от типа усилений стены могут быть:

- из кирпичной (каменной) кладки;

- комплексной конструкции;

- каркасно-кирпичные (каркасно-каменные);

- усиленные вертикальным армированием, предварительным напряжением или другими экспериментально обоснованными методами.

Комплексные конструкции выполняются устройством в кладке вертикальных железобетонных включений (сердечников) или выполнением трехслойных стен, внутренний слой которых из монолитного железобетона.

Каркасно-кирпичные (каркасно-каменные) стены предполагают усиления монолитными железобетонными колоннами с использованием кладки в качестве опалубки. Колонны совместно с горизонтальными монолитными или сборно-монолитными поясами образуют каркас с несущим заполнением из кладки.

3.85. Для кладки стен разрешается применять:

а) кирпич полнотелый или пустотелый марки не ниже 75, с отверстиями размером до 16 мм, пустотностью до 20 %, с несквозными пустотами до 60 мм. В 9-10 балльных зонах следует применять только полнотелый кирпич.

Применение керамических камней в 7-ми балльных зонах регламентируется директивными органами страны.

б) сплошные и пустотелые камни и блоки из бетона, в том числе, из легкого плотностью не менее 800 кг/м3 класса В3.5 и выше и мелкие блоки из ячеистого бетона плотностью не менее 600кг/м3 из бетона класса В2.5 и выше;

в) камни и блоки правильной формы из ракушечников или известняков марки не ниже 35 или туфов (кроме фельзитового) и других природных материалов марки 50 и выше;

г) растворы марки не ниже 50 на основе цемента с пластификаторами и (или) специальными добавками, повышающими сцепление раствора с кирпичом или камнем.

3.86. Каменная кладка должна иметь временное сопротивление осевому растяжению по не перевязанным швам (нормальное сцепление) не ниже Rnt 120кПа (1,2кг/см2).

В 7-8 балльных районах для малоэтажных зданий при расчетном обосновании допускается применение кладки с более низким временным сопротивлением осевому растяжению, но не менее 60 кПа (0,6 кг/см2). При этом высота зданий должна быть не более 3-х этажей, ширина простенков не менее 0,9 м, ширина проемов не более 2 м, а расстояние между осями поперечных стен не более 12 м.

3.87. При проектировании значение Rnt следует назначать в зависимости от результатов испытаний, проводимых в районе строительства.

3.88. Проверка прочности каменных стеновых конструкций должна выполняться на внецентренное сжатие, срез и по наклонным сечениям в плоскости стены на главные растягивающие напряжения. Значение расчетных сопротивлений кладки Rt, Rsq, Rtw по перевязанным швам следует принимать по СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, а по не перевязанным швам определять в зависимости от величины Rnt, полученной в результате испытаний, проводимых в районе строительства:

Rt = 0,45 Rnt, Rsq = 0,7 Rnt, Rtw = 0,8 Rnt Значения Rt, Rsq, Rtw не должны превышать соответствующих значений при разрушении кладки по кирпичу или камню.

3.89. Размеры элементов капитальных стен из кирпича и расстояний между ними должны проверяться расчетом и удовлетворять требованиям, приведенным в табл. 3.3.

3.90. Внутреннюю продольную стену здания и крайние поперечные следует выполнять без изломов.

3.91. Высота этажа зданий с несущими стенами из штучной кладки, не усиленных железобетонными включениями, не должна превышать при расчетной сейсмичности 7, 8 и баллов соответственно 5, 4 и 3.2 м. При усилении кладки железобетонными включениями высоту этажа допускается принимать соответственно 6, 5, 4.2 м и для 10 баллов – 3.2 м.

Отношение высоты этажа к толщине стены должно быть не более 12.

1. Ширина простенков, не менее:

рукции;

2. Ширина проемов, не более:

струкции;

3. Отношение ширины простенка к ширине 4. Выступы стен в плане, не более:

Расстояние между осями поперечных стен или заменяющих их рам (проверяется расчетом), не 1. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше указанной в таблице.

2. Простенки меньшей ширины и проемы большей ширины необходимо усиливать железобетонным обрамлением.

3. Допускается вместо части стен предусматривать железобетонные рамы, но при этом расстояния между стенами не должны превышать удвоенного расстояния, приведенного в таблице.

3.92. В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных элементов, по всем стенам без разрывов должны устраиваться антисейсмические пояса из монолитного железобетона с непрерывным армированием.

Плиты перекрытий (покрытий) должны соединяться с антисейсмическими поясами посредством анкеровки выпусков арматуры или сваркой закладных деталей. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры.

В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены, антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий допускается не устраивать.

3.93. Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм. Высота пояса должна быть не меньше мм и не меньше толщины плиты перекрытия, класс бетона не ниже В15. Продольная арматура поясов устанавливается по расчету, но не менее 4Ф10 при расчетной сейсмичности 7- баллов и не менее 4Ф12 – при 9 баллах.

3.94. В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки с общей площадью сечения продольной арматуры не менее 1 см2 длиной не менее 120 см в каждую сторону через 70 см по высоте при сейсмичности 7-8 баллов и через 50 см – при 9-10 баллах.

3.95. Участки стен над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 40 см, должны быть усилены вертикальным армированием или вертикальными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс.

3.96. В стенах комплексной конструкции сердечники должны устраиваться в местах сопряжений стен, в оконных простенках, в местах обрамлений дверных проемов внутренних стен, на глухих участках стен с шагом, не превышающим высоту этажа. Сердечники должны соединяться с антисейсмическими поясами, анкериться с помощью сеток в прилегающей кладке и выполняться открытыми не менее чем с одной стороны. Если железобетонные включения выполняются по торцам простенков, то продольная арматура включений должна быть соединена хомутами, уложенными в горизонтальных швах кладки.

Внутренний железобетонный слой трехслойных стен должен иметь толщину не менее 100 мм и бетон класса не ниже В15. Внешние слои трехслойных стен связываются между собой горизонтальным армированием. Перекрытия и покрытия должны опираться на внутренний железобетонный слой стен.

3.97. В каркасно-каменных зданиях монолитные железобетонные колонны должны выполняться в сопряжениях стен сечением не менее 40х40 см, открытыми не менее чем с одной стороны, из бетона класса не ниже В15. Расстояние между колоннами допускается не более 8 м. Арматура колонн должна анкериться в поэтажных монолитных (сборномонолитных) поясах и в фундаментах. Сборно-монолитные пояса должны обеспечивать контакт кладки с монолитным бетоном не менее чем на 60% от общей площади опирания пояса на кладку. Поперечное армирование колонн выполняется по требованиям армирования колонн каркасных зданий.

3.98. В зданиях с несущими стенами первые этажи, используемые под помещения, требующие большой свободной площади, следует выполнять из железобетонных или стальных конструкций.

3.99. Перемычки должны заделываться в кладку на глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1.5 м допускается заделка перемычек на 250 мм.

3.100. Дверные и оконные проемы в каменных стенах лестничных клеток при расчетной сейсмичности 8-10 баллов должны иметь железобетонное обрамление.

3.101. В зданиях на площадках сейсмичностью 9-10 баллов выходы из лестничных клеток следует устраивать на две стороны здания.

КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЗДАНИЯМ, СТРОЯЩИХСЯ В РАЙОНАХ

СЕЙСМИЧНОСТЬЮ 6 БАЛЛОВ

3.102. Этажность зданий не должна, как правило, превышать значений, указанных в табл. 3.2. Для строительства зданий выше указанных в таблице необходимы техникоэкономические и расчетные обоснования. Длина здания (секции) должна быть не более 3.103. Здания с кирпичными (каменными) стенами следует предусматривать, как правило, простой и симметричной формы в плане. В зданиях 5 и более этажей должно быть не менее одной внутренней продольной стены, а расстояния между поперечными стенами не должны превышать 20 м.

Нижние этажи, при необходимости получения в них свободных площадей, следует выполнять в железобетонном или металлическом каркасе.

3.104. В зданиях с кирпичными стенами следует:

) в зданиях 4 и более этажей в сопряжении стен укладывать арматурные сетки с шагом по высоте не более 100 см;

) в зданиях 5 этажей и выше по всем стенам в уровне перекрытий и покрытия устраивать монолитные железобетонные обвязки, армированные каркасом из 2-х продольных стержней диаметром 10 мм. Для связи с поэтажными обвязками плиты должны иметь арматурные выпуски или закладные детали. Если плиты перекрытий применяются без арматурных выпусков, то диск перекрытия усиливается устройством между плитами с шагом 5- м монолитных участков шириной не менее 120 мм, армированных сквозными арматурными каркасами, заанкеренными в примыкающих обвязках перпендикулярного направления;

) в зданиях 10 этажей и более стены следует усиливать вертикальными железобетонными включениями.

3.105. В крупнопанельных зданиях наружные и внутренние стеновые панели должны соединяться между собой не менее чем в 2-х уровнях по высоте этажа.

3.106. В железобетонных рамных и безригельных каркасных зданиях следует:

- центральную зону жестких узлов армировать замкнутыми хомутами с шагом не более 100 мм;

- участки ригелей и колонн, примыкающих к жестким узлам на расстоянии равном полуторной высоте их сечения, армировать замкнутой поперечной арматурой (хомутами) с шагом не более чем 150 мм;

- предусматривать антисейсмические швы между гранями перегородок и конструкциями каркаса шириной не менее 20 мм.

4.1. Указания настоящего раздела распространяются на проектирование новых, капитальный ремонт и реконструкцию существующих транспортных сооружений, в том числе сооружений особой и повышенной ответственности.

1. К числу особо ответственных транспортных сооружений относятся мосты через водотоки, виадуки, эстакады, тоннели и лавинозащитные галереи длиной более 500 м на дорогах общей сети, многоярусные транспортные развязки на городских дорогах, а также здания, в которых размещаются службы и средства управления работой крупных узлов транспортной сети и сети дорог в регионах. Под сооружениями повышенной ответственности понимаются те же объекты длиной от 100 до 500 м.

2. При проектировании сооружений на железнодорожных путях и на автомобильных дорогах промышленных предприятий сейсмические нагрузки могут не учитываться, кроме отдельных обоснованных случаев, определяемых утверждающей проект организацией.

4.2. При проектировании транспортных сооружений антисейсмические мероприятия должны предусматриваться в таком объеме, чтобы объект выдержал сейсмическое воздействие расчетной силы без обрушения его несущих конструкций, а также без появления таких повреждений, которые могут стать причиной аварий транспортных средств или вызвать длительное прекращение движения транспорта в результате землетрясения.

4.3. Помимо антисейсмических мероприятий при проектировании транспортных сооружений в соответствующих случаях необходимо предусматривать инженерные мероприятия по защите объектов от сопровождающих землетрясения явлений (тектонических разрывов грунта, оползней, обвалов, селей, снежных лавин, цунами, разжижения грунта, водно-песчаных и мутьевых потоков). Оценка устойчивости склонов в горной и холмистой местности, а также водонасыщенных песков на равнинах должна выполняться с учетом расчетного сейсмического воздействия.

4.4. При разработке антисейсмических мероприятий необходимо учитывать особые условия работы сооружения, выражающиеся в виде изменения при землетрясении:

– проектного положения фундаментов;

– напряженно-деформированного состояния несущих конструкций объекта и грунта, вызванного прохождением сейсмических волн и выходом на территорию участка строительства тектонических разрывов, обвальных и оползневых масс грунта, а также снежных лавин;

прочности и устойчивости конструкций за счет кратковременности действия сейсмических сил;

жесткости конструкций в результате образования трещин и зон пластических деформаций в сечениях при сейсмическом воздействии;

несущей способности фундаментов по грунту и модулей деформации грунта по отношению к их статическим значениям.

4.5. Проекты транспортных сооружений следует разрабатывать исходя из расчетных значений ускорения, скорости и перемещения грунта при его сейсмических колебаниях, которые полагают равными соответствующим нормативным параметрам движения грунта в районе строительства, умноженным на коэффициенты, учитывающие особенности сейсмического режима пункта строительства, инженерно-геологические и геоморфологические условия участка строительства, а также на коэффициенты учета допускаемых повреждений конструкций и сочетания сейсмического воздействия с нагрузками от транспортных средств, оползней, обвалов и лавин.

4.6. Нормативные параметры колебаний грунта в районах сейсмичностью 7, 8, 9 и 10 баллов принимаются следующими:

при сейсмичности 7 баллов нормативные значения ускорения 100 см/с2, скорости 8.0 см/с, перемещения 4.0 см;

при сейсмичности 8 баллов нормативные значения ускорения 200 см/с2, скорости 16.0 см/с, перемещения 8.0 см;

при сейсмичности 9 баллов нормативные значения ускорения 400 см/с2, скорости 32.0 см/с, перемещения 16.0 см;

при сейсмичности 10 баллов нормативные значения ускорения 800 см/с2, скорости 64.0 см/с, перемещения 32.0 см;

П р и м е ч а н и е. Характеристики сейсмического воздействия относятся к ровным участкам земной поверхности, сложенным песчано-глинистыми грунтами, сейсмическая жесткость которых принимается равной 650 т/м2с.

4.7. Сейсмичность площадок строительства транспортных сооружений повышенной (особой) ответственности следует устанавливать на основании карт ОСР-97 В(С) и данных специальных инженерно-сейсмологических работ, включающих сейсмотектонические и сейсмологические исследования, а также результаты сейсмического микрорайонирования участка строящегося (реконструируемого) объекта.

4.8. Материалы инженерно-сейсмологических работ должны содержать детальную информацию об основных зонах возможных очагов землетрясений в радиусе не менее 50 км от строительной площадки, характеристику сейсмического режима в пункте строительства, рекомендуемые для проектирования параметры сейсмического воздействия.

4.9. В соответствующих случаях материалы специальных инженерносейсмологических работ должны включать расчетные оценки сейсмоустойчивости склонов, а также амплитуд возможных разрывных нарушений в местах пересечения створа моста (тоннеля, галереи) тектоническими разломами. Положение на местности и современная активность разломов должны быть подтверждены данными дистанционных съемок и полевых инженерно-геологических работ.

4.10. Рекомендуемые параметры сейсмического воздействия должны определяться расчетными и инструментальными методами с учетом особенностей сейсмического режима в пункте строительства, рельефа местности и сейсмических свойств расчетной толщи грунта, границы которой определяются по данным общих инженерно-геологических изысканий в зависимости от вида сооружения и конструкции фундаментов.

4.11. При проектировании транспортных сооружений, не относящихся к объектам повышенной и особой ответственности, сейсмичность площадок строительства определяют с использованием карты ОСР-97 А. При этом уточнение исходной сейсмичности за счет особенностей сейсмического режима пункта строительства может не выполняться, а влияние грунтовых условий на сейсмичность площадки строительства допускается оценивать упрощенными методами, с использованием данных о прочности грунтов расчётной толщи и мощности слагающих её слоёв.

4.12. Сейсмичность площадок строительства транспортных сооружений с фундаментами мелкого заложения устанавливается в зависимости от сейсмических свойств грунта, расположенного на отметках заложения фундаментов. Если несущий слой грунта, непосредственно воспринимающий давление массивного фундамента мелкого заложения, подстилается слоем менее прочного грунта, то нижнюю границу расчётной толщи грунта следует принимать в уровне подошвы подстилающего слоя, а её верхнюю границу – в уровне подошвы фундамента.

4.13. Сейсмичность площадок строительства сооружений с фундаментами глубокого заложения, как правило, следует находить в зависимости от сейсмических свойств и мощности слоёв грунта, прорезаемого фундаментом. В этом случае верхняя граница расчетной толщи грунта устанавливается:

для площадок, расположенных на суше, - с учётом планировки участка строительства;

для площадок, расположенных в руслах и на поймах рек, - с учетом общего размыва грунта при паводках.

Из состава расчётной толщи исключаются залегающие с земной поверхности насыпные грунты, слои илы, торфа, склонные к разжижению песчаные и очень слабые глинистые грунты.

4.14. При проектировании сооружений с фундаментами из свай-стоек нижняя граница расчётной толщи грунта принимается в уровне кровли скальной породы или других малосжимаемых грунтов, на которые опираются сваи-стойки.

4.15. При проектировании сооружений с фундаментами из висячих свай нижняя граница расчетной толщи грунта принимается в уровне нижних концов свай, если в инженерно-геологическом разрезе стройплощадки ниже отметки заложения фундамента отсутствуют более слабые слои грунта, чем слой, в который погружены нижние концы свай. В противном случае нижняя граница расчётной толщи проходит по подошве наиболее заглублённого слабого слоя инженерно-геологического разреза.

4.16. Сейсмичность участков строительства горных тоннелей следует определять в зависимости от сейсмических свойств грунта, в который заложен тоннель.

4.17. Сейсмичность участков строительства насыпей допускается определять в зависимости от сейсмических свойств грунта верхнего 10-метрового слоя основания насыпи.

4.18. При постройке транспортных сооружений в сейсмических районах нужно принимать меры против опрокидывания сборных элементов сейсмическими силами на складских площадках и в местах сборки, а также обеспечивать устойчивость строительных кранов с учётом расчётного для периода строительства сейсмического воздействия, амплитудные характеристики которого принимаются в два раза меньше, чем для периода эксплуатации.

4.19. Работы по содержанию транспортных сооружений в сейсмических районах должны включать периодический контроль специализированных организаций за их состоянием, обследование после сильных сейсмических толчков, разработку и осуществление мер по ремонту и усилению конструкций, получивших повреждения при землетрясениях и других опасных геологических процессах, паводках, атмосферных и техногенных воздействиях.

4.20. По решению заказчика в проектах транспортных сооружений особой и повышенной ответственности предусматривается устройство пунктов инженерносейсмометрических наблюдений. Проектирование этих пунктов производится по техническому заданию, разрабатываемому организацией, на которую возлагается эксплуатация пунктов ИСН. Техническое задание на разработку ИСН подлежит утверждению заказчиком.

Расходы на приобретение сейсмометрической аппаратуры и на выполнение строительноМСН СНГ стр. монтажных работ, связанных с установкой датчиков колебаний и с устройством помещений для размещения регистрирующей аппаратуры, должны предусматриваться в сметах на строительство соответствующего объекта или в сметах на выполнение обследований (испытаний) ранее построенного сооружения.

Раздел 5. ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ 5.1. Положения настоящих норм устанавливают специальные требования для гидротехнических сооружений (ГТС), размещаемых или расположенных в районах с нормативной сейсмичностью I норм, равной 6 баллам и более по сейсмической шкале MSK-64.

Указанные требования следует выполнять при проектировании, строительстве, вводе в эксплуатацию, эксплуатации, обследовании реального состояния, декларировании безопасности, реконструкции, восстановлении, консервации и ликвидации ГТС.

5.2. Для обеспечения сейсмостойкости ГТС требуется:

– проведение на стадии проектирования комплекса специальных исследований с задачей установления расчетной сейсмичности площадки строительства, определения расчетных сейсмических воздействий (включая в необходимых случаях – установление вероятности и параметров повторных сейсмических воздействий), получение набора сейсмических записей или их спектров, моделирующих расчетные сейсмические воздействия;

– выполнение комплекса расчетов (а при необходимости и модельных испытаний) по определению напряженно-деформированного состояния, оценке прочности и устойчивости сооружений, их элементов и оснований;

– применение конструктивных решений и материалов, повышающих сейсмостойкость сооружений;

– включение в проекты особо ответственных сооружений специального раздела о проведении в процессе эксплуатации сооружения мониторинга сейсмических процессов и реакции ГТС на их проявления;

– периодическое обследование состояния гидротехнических сооружений и их оснований, в том числе после каждого перенесенного землетрясения силой не менее 5 баллов.

5.3. При обосновании сейсмостойкости ГТС используются сейсмические воздействия двух уровней: проектное землетрясение (ПЗ) и максимальное расчетное землетрясение (МРЗ).

В качестве ПЗ принимается землетрясение повторяемостью повт 1 раз в 100 лет, МРЗ – 1 раз в 10 000 лет.

Допускается по усмотрению Заказчика принимать значение повт в диапазоне 100- лет.

При специальном обосновании допускается устанавливать повт в диапазоне 5 000- 000 лет.

ПЗ должно восприниматься гидротехническим сооружением без нарушения режима его нормальной эксплуатации. При этом допускаются остаточные смещения, трещины и иные повреждения, не препятствующие возможности ремонта сооружения в условиях его нормального функционирования.

МРЗ должно восприниматься без угрозы разрушения сооружения или прорыва напорного фронта. При этом допускаются любые повреждения ГТС и его основания.

5.4. Расчетная сейсмичность площадки ГТС устанавливается в общем случае по 3-х стадийной схеме: нормативная сейсмичность исходная сейсмичность расчетная сейсмичность.

Нормативная сейсмичность I норм – сейсмичность района ГТС для нормативных периодов повторяемости, определяется по картам общего сейсмического районирования (для территорий стран, использующих комплект карт ОСР-97, I норм определяется по карте А при расчетах ГТС на ПЗ и по карте С – при расчетах ГТС I и II классов на МРЗ), а также по соотвествующим спискам населенных пунктов (Приложения №№ 1 и 2).

Исходная сейсмичность I исх площадки ГТС определяется методами детального сейсмического районирования (ДСР) или уточнения исходной сейсмичности (УИС). При этом составляется также сейсмотектоническая модель района расположения объекта, включающая карту и характеристики основных зон возможных очагов землетрясений (ВОЗ).

При отсутствии результатов соответствующих исследований на предварительных стадиях проектирования допускается принимать величину I исх равной величине I норм, определяемой по картам общего сейсмического районирования.

В тех случаях, когда нормативная сейсмичность района на соответствующих картах ОСР превышает 9 баллов, исходная сейсмичность площадки строительства независимо от вида и класса гидротехнического сооружения должна определяться на основе ДСР или УИС.

Расчетная сейсмичность I расч площадки ГТС определяется инструментальными и расчетными методами сейсмического микрорайонирования (СМР).

При отсутствии соответствующих исследований на предварительных стадиях проектирования допускается величину I расч принимать по табл. 1.1 с использованием результатов инженерно-геологических изысканий на площадке строительства.

Как при сейсмическом микрорайонировании, так и при инженерно-геологических изысканиях глубина слоя исследования сейсмических свойств грунта должна определяться, исходя из особенностей геологического строения площадки, но не менее 40 м от подошвы сооружения (для сооружений III и IV классов, не входящих в состав напорного фронта, - не менее 20 м).

Категория грунта и его физико-механические и сейсмические характеристики должны определяться с учетом возможных техногенных изменений свойств грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружения.



Pages:     || 2 |


Похожие работы:

«РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ ПРАВИТЕЛЬСТВО КАЛИНИНГРАДСКОЙ ОБЛАСТИ ПОСТАНОВЛЕНИЕ 12 декабря 2012 года № 970 г. Калининград О согласовании проекта схемы территориального планирования муниципального образования Полесский муниципальный район В соответствии с частью 2 статьи 21 Градостроительного кодекса Российской Федерации, частью 10 статьи 11 Федерального закона от 20 марта 2011 года № 41-ФЗ О внесении изменений в Градостроительный кодекс Российской Федерации и отдельные законодательные акты Российской...»

«International POPs Elimination Network Стокгольмская конвенция о стойких органических загрязнителях (СОЗ) и новые СОЗ Обучающий модуль Проект Цель 2020 Будущее без токсичных веществ! Химические вещества должны производиться и использоваться так, чтобы предотвратить существенное негативное воздействие на здоровье людей и окружающую среду (Всемирный саммит по устойчивому развитию, Йоханнесбург, ЮАР, 2002). КАЗАХСТАН 2013 -2014 гг. 1 О МОДУЛЕ Обучающий модуль Стокгольмская конвенция о стойких...»

«МАРТ 2013 МИСС 2013 стр. 13 KEROSIN Слово редактора Что чувствует человек, когда понимает, что он главный редактор? Трудно осознать, что ты смог собрать команду, потратить кучу времени для создания идей, написания статей, редактирования материала, обдумывания дизайна, в конце концов вёрстки и защиты проекта. Да, многие до этого пытались создать журнал, но в большинстве случаев всё проваливалось. Люди просто не могли собраться, организовать самих себя. А впрочем, наверное, у них не было цели и...»

«ОГЛАВЛЕНИЕ 1. ПОЛОЖЕНИЕ ОБЩЕСТВА В ОТРАСЛИ 2. ПРИОРИТЕТНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ОБЩЕСТВА. 4 3. ОТЧЕТ СОВЕТА ДИРЕКТОРОВ ОБЩЕСТВА О РЕЗУЛЬТАТАХ РАЗВИТИЯ ПО ПРИОРИТЕТНЫМ НАПРАВЛЕНИЯМ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ 4. ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ОБЩЕСТВА 5. ОТЧЕТ О ВЫПЛАТЕ ОБЪЯВЛЕННЫХ (НАЧИСЛЕННЫХ) ДИВИДЕНДОВ ПО АКЦИЯМ ОБЩЕСТВА 6. ОПИСАНИЕ ОСНОВНЫХ ФАКТОРОВ РИСКА, СВЯЗАННЫХ С ДЕЯТЕЛЬНОСТЬЮ ОБЩЕСТВА 7. ПЕРЕЧЕНЬ СОВЕРШЕННЫХ ОБЩЕСТВОМ В ОТЧЕТНОМ ГОДУ СДЕЛОК, ПРИЗНАВАЕМЫХ В СООТВЕТСТВИИ С ФЕДЕРАЛЬНЫМ ЗАКОНОМ ОБ...»

«Проект ЮНЕП/ГЭФ Российская Федерация – Поддержка Национального плана действий по защите арктической морской среды ООО Научно-производственное объединение ЦЕНТР БЛАГОУСТРОЙСТВА И ОБРАЩЕНИЯ С ОТХОДАМИ ИТОГОВЫЙ ОТЧЕТ ПО РЕАЛИЗАЦИИ ПИЛОТНОГО ПРОЕКТА РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ И ЛОГИСТИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ ВНЕДРЕНИЯ СИСТЕМЫ СБОРА И УТИЛИЗАЦИИ ПОЛИХЛОРБИФЕНИЛОВ (ПХБ) И ПХБ-СОДЕРЖАЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ В АРКТИЧЕСКОЙ ЗОНЕ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Генеральный директор ООО НПО ЦБОО А.С. Гурьнев Санкт-Петербург...»

«Примеры выполненных проектов Примеры лучших выполненных проектов - Туристические направления План развития туризма для региона Кавказские Минеральные Воды, Россия Краткое описание проекта В рамках всеобъемлющего плана экономического развития региона Кавказские Минеральные Воды (КМВ) компания Kohl & Partner была привлечена для разработки Плана развития туризма. План развития туризма включал детальный анализ современного положения, определение стратегии развития, подробного плана действий...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение МИНОБРНАУКИ РОССИИ высшего профессионального образования ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ И СЕРВИСА ТУРИЗМА И СЕРВИСА ТУРИЗМА УНИВЕРСИТЕТ (ФГБОУВПО РГУТиС) Факультет Сервиса Факультет сервиса Кафедра Сервиса Кафедра сервиса Специальность...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА факультет Управления и дизайна Кафедра управления персоналом и государственного и муниципального управления ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ на тему: Совершенствование деятельности органов муниципального управления по формированию и реализации молодежной политики (на примере г. о. Балашиха Московской...»

«1 Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА Факультет сервисных технологий Кафедра управления персоналом и государственного и муниципального управления ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ на тему: Совершенствование деятельности органов муниципального управления по формированию и реализации молодежной политики (на примере г. о. Подольск...»

«1 Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Министерство образования и науки Российской Федерации высшего профессионального образования Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА высшего профессионального образования РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА Филиал ФГБОУ ВПО РГУТиС в г. Махачкале Кафедра туризма и сервиса...»

«Екатерина Михайлова “Я у себя одна”, или Веретено Василисы Москва Независимая фирма Класс 2003 УДК 615.851 ББК 53.57 М 94 Михайлова Е.Л. М 94 “Я у себя одна”, или Веретено Василисы. — М.: Независимая фирма “Класс”, 2003. — 320 с. — (Библиотека психологии и психотерапии, вып. 101). ISBN 5-86375-049-9 Бывают книги, встреча с которыми становится событием. Как минимум потому, что они помогают взглянуть на свою жизнь иначе, чем мы привыкли. К их числу принадлежит и та, которую вы держите в руках....»

«Открытые информационные и компьютерные интегрированные технологии № 47, 2010 УДК 629.7.01 Ю.Н. Геремес, А.Г. Гребеников, А.М. Гуменный, А.Ф. Иванько, А.И. Костенко, А.А. Сердюков, А.С. Чумак, В.Ф. Шмырев Концепция создания пассажирского самолёта для местных воздушных линий Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского ХАИ На основании анализа рынка воздушных судов для местных авиалиний с малым пассажиропотоком разработана концепция создания современного пассажирского самолёта....»

«Социальное предпринимательство в России Аналитический центр 2013 2 Аналитический центр ОАО МСП Банк Социальное предпринимательство в России Обзор подготовлен сотрудниками Аналитического центра МСП Банка: Алексей Исаев, заместитель начальника отдела анализа и прогнозирования @ isaev@mspbank.ru Александр Шамрай, начальник отдела анализа и прогнозирования @ shamray@mspbank.ru Денис Барабанов, заместитель руководителя Аналитического центра @ barabanov@mspbank.ru Наталья Литянская, руководитель...»

«П О Б Л А ГОС ЛОВЕНИ Ю М И Т Р О П О Л И ТА Т УЛЬ С КОГО И БЕЛЕВС КОГО А ЛЕКС И Я ТУЛЬСКИЕ ЕПАРХИАЛЬНЫЕ ВЕДОМОСТИ № 13 (128) 2011 1 Митрополит Алексий 4 ОБРАЩЕНИЕ К УЧАСТНИКАМ В НОМЕРЕ КНИЖНОЙ ВЫСТАВКИ-ЯРМАРКИ ТУЛА ПРАВОСЛАВНАЯ РАЗМЫШЛЕНИЯ Виктор Слободчиков 10 ДУХОВНОЕ РАЗВИТИЕ РЕБЕНКА Людмила Ростовцева 23 HOMO GLAMOURICUS, ИЛИ ЧЕЛОВЕК ГЛАМУРНЫЙ В РОССИИ Ирина Медведева, Татьяна Шишова 34 ЕСЛИ ЖЕ СОГРЕШИТ ПРОТИВ...»

«1 А.Ф. Черняев Немного о пирамидах Гизе Статья 5. Гелиоцентрическое отображение пирамид Гизе В предыдущих статьях (статьи 1-4 [1]) было показано, что площадка Гизе и её окрестности оказались заполнены множеством геометрических и культовых сооружений (символов). А сами пирамиды Гизе не предполагались для захоронения фараонов и не строились фараонами по отдельности, а возводились все сразу по единому генеральному плану и несли, как предполагалось в статьях, культовое назначение. И как выясняется,...»

«Опыт Национального исследовательского университета Казанский государственный технологический университет по укреплению связей с промышленностью Приоритетом КГТУ является тесная связь с промышленными предприятиями России в области разработки и проектирования современных технологий, коммерциализации результатов НИР, подготовки и переподготовки кадров. Стратегическими партнерами КГТУ в подготовке специалистов и проведении совместных научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ являются...»

«ИЗВЕЩЕНИЕ О ПРОВЕДЕНИИ КОНКУРСА Минский городской исполнительный комитет извещает о проведении конкурса по выбору инвестора для заключения инвестиционного договора по реализации проекта Проектирование и строительство многофункционального комплекса на пересечении просп. Независимости – ул.Макаенка в г.Минске (далее – конкурс) 22 марта 2013 г. в 11.00 по адресу: г. Минск, просп. Независимости, 8, каб. 320. Организатор конкурса: Минский городской исполнительный комитет, г.Минск, пр. Независимости,...»

«Утвержден решением единственного акционера ОАО Волжский трубный завод от 04 июня 2012 г. ГОДОВОЙ ОТЧЕТ за: 2011 год Открытое акционерное общество Волжский трубный завод Код эмитента: 32752-E Место нахождения: 404119, Российская Федерация, г. Волжский, Волгоградской области, ул.Автодорога №7, 6 Почтовый адрес: 404119, Российская Федерация, г. Волжский, Волгоградской области, ул.Автодорога №7, 6 Информация, содержащаяся в настоящем годовом отчете, подлежит раскрытию в соответствии с...»

«ГОДОВОЙ ОТЧЕТ ANNUAL REPORT 2008 СОДЕРЖАНИЕ Вступительное слово генерального директора ТММ сегодня Основные события 2008 года Основные показатели деятельности 2008 года Ключевые операционные показатели Ключевые финансовые показатели Акционерный капитал Рынок. Риски. Стратегия О компании ТММ Наша команда Структура компании Направления деятельности Качество. Технологии. Инновации Социальная ответственность Награды История компании Проекты компании Оценка проектов Реализованные проекты Текущие...»

«2. Бондарцева, М.А. Флора трутовых грибов Сибири. 1. Трутовики Алтая / М.А Бондарцева // Новости систематики низших растений. - Л.: Наука, 1973. - Т.10. - С. 127-133. 3. Васильева, Л.Н. Изучение макроскопических грибов как компонентов растительных сообщес тв / Л.Н. Васильева // Полевая геоботаника. - М.; Л.: Наука, 1959. 4. Вассер С. П. Семейство Agaricaceae – Агариковые // Низшие растения, грибы и мохообразные советского Дальнего Востока. Грибы. Т. 1. Л.: Наука, 1990. С. 118-206. 5. Коваленко,...»








 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.