«ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ВИДАХ НАГРУЖЕНИЯ ...»

170. Крылов С.М. Особенности деформирования изгибаемых железобетонных элементов при разгрузке и повторных нагружениях [Текст] // Исследование железобетонных конструкций при статических, повторных и динамических воздействиях/ С.М. Крылов, В.В. Чижевский, С.Б. Стародубская. - М.: НИИЖБ, 1984. - 78-82 с.

171. Кудишин Ю.И. Металлические конструкции [Текст] / Ю.И. Кудишин, Е.И. Беленя, В.С. Игнатьева и др.; под ред. Ю.И. Кудишина. – М., 2011. - 688 с.

172. Кузовляков Е.А. Исследование влияния малоцикловых сжимающих воздействий на деформативность, прочность и структурные изменения бетона [Текст] // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура./ Е.А. Кузовляков, А.В.

Яшин. - 1976. - 30-39 с.

173. Кумняк О.Г. Исследование железобетонных изгибаемых элементов при статическом и кратковременном динамическом нагружениях с учетом нелинейных свойств железобетона [Текст]: автореф. дис.... канд. техн. наук./ О.Г. Кумняк. – М. с. 22.

174. Курленя Б.С. Включение железобетонных кровельных плит промышленных и гражданских зданий в работу стальных стропильных ферм [Текст]// Промышленное строительство/ Б.С. Курленя, И.Л. Хаютин, Ю.С. Мартынов и др.

– 1979. - №5. - 5-7 с.

175. Левшина Е.С. Измерительные преобразователи [Текст]/ Е.С. Левшина, П. В. Новицкий. – Л.: Энергоатомиздат, 1983. –285 с.

176. Либерман А.Д. Сталежелезобетонные конструкции производственных зданий [Текст]// Промышленное строительство/ А.Д. Либерман, М.А. Янкелевич, А.В. Сирота и др. – 1979. - №5. - 10-12 с.

177. Лившиц Я.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона [Текст]/ Я.Д. Лившиц. – Киев: Вища школа, 1976. – 230 с.

178. Лисичкин С. Е. Аналитическая методика определения напряженного состояния и назначение поперечной арматуры в конструктивных зонах железобетонных элементов [Текст]// Известия ВНИИГ им. Б.Е. Берендеева/ С. Е. Лисичкин. - Ленинград: Энергоатомиздат, 1988. - т. 204.

179. Литвинов А.Г. Усиление изгибаемых железобетонных элементов приклейкой внешней арматуры и их работа в ранние сроки нагружения [Текст]: автореф дис. … канд. техн. наук./ А.Г. Литвинов. – Новочеркасск, 1991. –17 с.

180. Мадатян С.А. Влияние преднагружения на свойства высокопрочной арматурной стали и несущая способность изгибаемых железобетонных элементов [Текст]:

дис.... докт. техн. наук./ С.А. Мадатян. – М.: НИИЖБ, 1982.

181. Мадатян С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций [Текст]/ С.А. Мадатян. – М.: Стройиздат, 1980. –195 с.

182. Маилян Д.Р. Влияние немногократно повторных нагружений на изменение механических свойств бетона [Текст]: в кн. Новые исследования в области бетона и железобетонных конструкций // сб. науч. тр. Таш.ПИ/ Д.Р. Маилян, Л.Р.

Маилян, Н.Ж. Сухейль, Г.Р. Силь – Ташкент, 1985. - 66-71 с.

183. Маилян Д.Р. Перераспределение усилий в статически неопределенных железобетонных балках. [Текст]// Известия ВУЗов. Строительство и архитектура/ Д.Р. Маилян. – 1983. - №4 –6-10 с.

184. Маилян Д.Р. Работа бетона и арматуры при немногократно повторных нагружениях [Текст]/ Д.Р. Маилян, М.Ю. Бениев, Г.Р. Силь. – Нальчик, 1984. – 185. Маилян Д.Р. Разработка методов системного комплексного расчета железобетонных статически неопределимых балок с учетом полных диаграмм деформирования материалов, сечений и конструкций на статические, повторные и динамические воздействия [Текст]: дис.... докт. техн. наук/ Д.Р. Маилян. – М., 1989.

186. Маилян Д.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям [Текст]/ Д.Р. Маилян. – Ростов-на-Дону: Издательство Ростовского университета, 1980. –176 с.

187. Макаренко Л.П. Сопротивление бетона сжатию и растяжению после [Текст]//Известия ВУЗов. Строительство и архитектура/ Л.П. Макаренко. - 1985, 188. Малинин Н.Н. Прикладная теория пластичности и ползучести [Текст]/ Н.Н. Малинин. – М, 1975. –399 с.

189. Манькин А.М., Подольский И.Я., Дмитриев Ю.В. Применение сталежелезобетонных конструкций в промышленном строительстве [Текст]// ЦБНТИ Минпромстроя. Строительная индустрия/ А.М. Манькин, И.Я. Подольский, Ю.В.

Дмитриев. – 1974. - вып.5. - 23-24 с.

190. Марков Б.П. Исследование условий совместной работы железобетонной плиты с металлическими сплошными балками [Текст]// Труды Новосибирского института инженеров железнодорожного транспорта/ Б.П. Марков. – вып. XIII. - Новосибирск, 1958. – 123 с.

191. Мартынов Ю.С. Исследование стальных ферм при включении в работу системы железобетонного кровельного настила [Текст]: автореф. дис. … канд.

техн. наук/ Ю.С. Мартынов. - Минск: 1970. – 28 с.

192. Мартынов Ю.С. Сталежелезобетонные конструкции в промышленном и гражданском строительстве БССР[Текст]//Опыт разработки и внедрения/ Ю.С.

Мартынов. - Минск, 1989. – 57 с.

193. Мартьянов Б. Испытание преднапряженных сталежелезобетонных балок для покрытий промзданий [Текст]// Известия ВУЗов. Строительство и архитектура/ Б. Мартьянов, В. Комлев, Ю. Дмитриев. – 1974. - №9. - 53-90 с.

194. Материаловедение [Текст]: учебник для высших учебных заведений / под. ред. Б.Н. Арзамасова. - М.: Машиностроение, 1986. - 384 с.

195. Махутов Н. А. и др. Уравнения состояния при малоцикловом нагружении [Текст]/ Н. А. Махутов, М. М. Гаденин, Д. А. Гохфелъд и др. – М.: Наука, 1981. – 244 с.

196. Махутов Н.А. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность [Текст]/ Н. А. Махутов. – М.:Машиностроение, 1981.

197. Методические рекомендации по расчету напряженного состояния железобетонных конструкций транспортных сооружений с учетом ползучести и усадки бетона [Текст]. - М.: ЦНИИС, 1987. - 62 с.

198. Методические рекомендации по учету влияния ползучести бетонов при расчете железобетонных стержней и стержневых систем [Текст]. - К.:НИИСК Госстроя СССР, 1981. – 73 с.

199. Механика разрушения для строителей : учебное пособие для строит.

ВУЗов/ Ю.В. Зайцев. - М.: Высшая школа, 1991. - 288 с.

200. Микадзе С.К. Исследование работы легких железобетонных конструкций с жесткой арматурой при действии статической нагрузки [Текст]: дис. … канд. техн. наук./ С.К. Микадзе. – Тбилиси, 1972. –156 с.

201. Мулин Н.М. Прочность балок и их деформативность в стадии, близкой к разрушению [Текст]// Новое о прочности железобетона/ Н.М. Мулин, Ю.П.

Гуща, Т.И. Мамедов. - М.: Стройиздат, 1977. - 30-47 с.

202. Мурашев В.И. Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона [Текст]/ В.И. Мурашев. – М: Машгиз, 1950. –268 с.

203. Мурашко Л.А. Деформативность железобетона при малоцикловом сжатии высокого уровня [Текст]// Работа железобетонных конструкций при малоцикловых нагружениях/Л.А. Мурашко, С.Ф. Джафаров. - Ташкент, 1989. - 19-23 с.

204. Мурашко Л.А. Прочность и деформативность бетона при мягком и жестком режиме малоциклового нагружения [Текст]/: сб. науч. ст. Тезисы республиканской научно-практ. конф. молодых ученых/ Л.А. Мурашко, С.Ф. Джафаров.Душанбе, 1990. - 62-64 с.

205. Мухамедиев Т.А. Методы расчета статических неопределимых железобетонных стержневых и плоских конструкций с учетом нелинейных диаграмм деформаций материалов и режимов нагружения [Текст]: автореф. дис.... докт.

техн. наук. – М., 1990.

206. Мэнсон С. Температурные напряжения и малоцикловая усталость [Текст]/ С. Мэнсон. - М.: Машиностроение, 1974. - 344 с. - перевод. с англ.

207. Нигматуллина Н.Х. Прочность железобетонных элементов с жестким армированием [Текст]: дис. … канд. техн. наук./ Н.Х. Нигматуллина. – Киев, 1981. –196 с.

208. Орлович Р.Б. Некоторые вопросы оценки прочности деревянных элементов методами механики разрушения [Текст]// Известия ВУЗов: Строительство и архитектура/ Р.Б. Орлович. - 1987. - №3. - 115-117 с.

209. Основы теории упругости и пластичности [Текст]: учебное пособие для ВУЗов/ В.И. Самуль. - 2-ое изд., перераб. - М.: Высшая школа, 1982. – 264 с.

210. Панарин Н.Я. Монолитные перекрытия с профилированной листовой арматурой [Текст]// Бетон и железобетон/ Н.Я. Панарин, Н.М. Онуфриев, Р.В. Воронков, Ф.И. Багатурия. – 1975. - №1. - 26,27 с.

211. Патент на полезную модель №73891 РФ. Плитная железобетонная конструкция [Текст]/ Д.А. Пекин, А.Л. Мочалов (РФ). - опубл. 2008.06.10, заявка №2006133624.

[Текст]//Научное издание/ Д.А.Пекин. – М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010. – 440с.

213. Пересыпкин Е.Н. Метод построения диаграмм деформирования статоизгибаемых элементов [Текст]// Бетон и железобетон/ Е.Н. Пересыпкин, Ю.И. Пузанков, В.П. Починок.- 1985. - № 5. - 31-32 с.

214. Пересыпкин Е.Н. Расчет стержневых железобетонных элементов [Текст]/ Е.Н. Пересыпкин. – М.: Стройиздат, 1988. –169 с.

215. Петрик В.М. Малоцикловая долговечность арматурной стали при асимметричных нагружениях [Текст]// Бетон и железобетон/ В.М. Петрик. - 1991.

- № 11. - 27-28 с.

216. Подольский И.Я. Анализ эффективности применения предварительно напряженных сталежелезобетонных элементов в каркасах общественных зданий с укрупненными сетками колонн [Текст]: в кн.: Вопросы экономики строительства// Труды НИИЭС/ И.Я. Подольский. - М., 1972. – 31-35 с.

217. Подольский И.Я. Сталежелезобетонные балки с внешним листовым армированием для промышленного и гражданского строительства [Текст]//Промышленное строительство/ И.Я. Подольский, А.М. Манькин, Д.М.

Лаковский и др. – 1979. - №5. –27-28 с.

218. Поливанов Н.И. Проектирование и расчет железобетонных и металлических автодорожных мостов [Текст]/ Н.И. Поливанов. – М.: Транспорт, 1970. –516 с.

219. Попов Н.Н. Динамический расчет железобетонных конструкций [Текст]/ Н.Н. Попов, Б.С. Расторгуев. – М., 1974. –207 с.

220. Попов Н.Н. Проектирование и расчет железобетонных конструкций [Текст]/ Н.Н. Попов, А.В. Забегаев. – М.: Высшая школа, 1985. –319 с.

221. Попов Н.Н. Расчет железобетонных конструкций на действие кратковременных динамических нагрузок [Текст]/ Н.Н. Попов, Б.С. Расторгуев.- М.:

Стройиздат, 1964. –151 с.

222. Попович Г.А. Исследование сталежелезобетонных изгибаемых стержней [Текст]: дис. … канд. техн. наук. / Г.А. Попович. – Киев, 1973. – с. 155.

223. Поречин А.А. Исследование податливости связующих элементов сталежелезобетонных автодорожных мостов [Текст]: дис. … канд. техн. наук/ А.А.

Поречин. – Хабаровск, 1971. –152 с.

224. Потапкин А.А. Теория расчета стальных и сталежелезобетонных мостов на прочность с учетом нелинейности пластических деформаций [Текст]: в сб.

тр. ЦНЩС/ А.А. Потапкин. - № 84. - М.: Транспорт, 1972. - 192 с.

225. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций [Текст]: справочное пособие к СниП. - М.: Стройиздат, 1991. – 70 с.

226. Прокопович И.Е. Основы прикладной линейной теории ползучести [Текст]/ И.Е. Прокопович. – Киев: Вища школа, 1978. –141 с.

227. Прокопович И.Е. Прикладная теория ползучести [Текст]/ И.Е. Прокопович, В.А. Зедгенидзе. – М., 1980. –240 с.

228. Прочность, структурные изменения и деформации бетона [Текст]: под ред. А.А. Гвоздева. - М.: Стройиздат, 1978. - 297 с.

229. Рабинович Р.И. Конструкции и область применения комбинированных перекрытий с внешней арматурой из стального профилированного листа [Текст]: тезисы докладов на семинаре// Железобетонные конструкции с внешним армированием профилированным стальным настилом/ Р.И. Рабинович, Челябинск: УДНТП, 1983. - 5-7 с.

230. Рабинович Р.И. Область применения действующей методики расчета на прочность конструкций с жесткой арматурой [Текст]: в кн.: Перекрытия по стальному профилированному настилу/ Р.И. Рабинович. - М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1983. –45-56 с.

231. Рабинович Р.И. Совместная работа плит с профилированной листовой арматурой и железобетонных прогонов [Текст]// Бетон и железобетон/ Р.И. Рабинович, А.А. Богданов, М.Г. Карповский. – 1983. - №1. – 33-34 с.

232. Расторгуев Б.С. Перераспределение усилий в железобетонных конструкциях при малоцикловых воздействиях [Текст]// Бетон и железобетон/ Б.С. Расторгуев, С.В. Цепелев. - 1989. - № 10. - 16-18 с.

233. Рекомендации по методу динамических испытаний арматуры [Текст].

- М.: ВНИИЖБ, 1985. - 41 с.

234. Рекомендации по оценке характеристик сопротивления усталости арматурных сталей [Текст].- М.: ВНИИЖБ, 1987. - 52 с.

235. Рекомендации по проектированию монолитных железобетонных перекрытий со стальным профилированным настилом [Текст]. М.: Стройиздат, 1987. - 41с.

236. Рекомендации по расчету прочности нормальных сечений железобетонных элементов с ненапрягаемой арматурой с учетом динамических свойств материалов [Текст].- М.: ВНИИЖБ, 1987.- 35 с.

237. Рекомендации по учету ползучести и усадки бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций [Текст]. - М.: Стройиздат, 1988. - 121 с.

238. Ржаницын А.Р. Составные стержни и пластинки [Текст]/ А.Р. Ржаницын. – М.: Стройиздат, 1986. –316 с.

239. Ржаницын А.Р. Строительная механика [Текст]/ А.Р. Ржаницын. – М.:

Высшая школа, 1991. –400 с.

240. Ржаницын А.Р. Теория ползучести [Текст]/ А.Р. Ржаницын. – М.:

Стройиздат, 1968. –418 с.

241. Ржаницын А.Р. Теория составных стержней строительных конструкций [Текст]/ А.Р. Ржаницын. – М.: Стройиздат, 1948. –192 с.

242. Розовский Е.Л. Оценка влияния переменности скорости деформирования по высоте, на примере норм сечения изгибаемого железобетонного элемента //Динамическая прочность и долговечность железобетонных конструкций/ Е.Л. Розовский, С.В. Герасимович. - М.: ВНИИЖБ, 1989. - 100-106 с.

243. РСН 64-88. Проектирование сталежелезобетонных перекрытий промышленных зданий [Текст]. – Введ. 2005.09.19. - Минск: Ротаприт НПТО «Белстройнаука» Госстрой БССР, 1988. - 31с.

244. Рубен Г.К. Расчет прочности изгибаемых элементов на основе обобщенных аналитических диаграмм деформирования материалов // Расчет и проектирование железобетонных конструкций из легких и ячеистых бетонов/ Г.К. Рубен, Л.Р. Маилян. - Ульяновск, 1988. - 37-39 с.

245. Руденков В.В. Критерии малоцикловой несущей способности бетона и железобетонных конструкций //Совершенствование методов расчета и исследование новых типов железобетонных конструкций/ В.В. Руденков. - Л.: ЛИСИ, 1981.— 67-71 с.

246. Руководство по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой [Текст]. - М.: Стройиздат, 1978. - 55с.

247. Руководство по проектированию железобетонных сборномонолитных конструкций [Текст]. - М.: Стройиздат, 1977. - 63с.

248. Руководство по тензометрированию строительных конструкций и материалов [Текст]. - М.: НИИЖБ, 1971. -115 с.

249. Санжаровский Р.С. Трубобетонные конструкции в строительстве [Текст]// Промышленное строительство/ Р.С. Санжаровский. – 1979. - №5. - 22- 250. Серенсен С. В. и др. Поля деформаций при малоцикловом нагружении [Текст]/ С.В. Серенсен, Р.М. Шнейдерович, А. П. Гусенков. – М.: Наука, 1979. – 277 с.

251. Серенсен С. В. и др. Прочность при малоцикловом нагружении [Текст]/ С.В. Серенсен, Р.М. Шнейдерович, А. П. Гусенков и др.. – М.: Наука, 1975. –285 с.

252. Серенсен С.В. Несущая способность и расчет деталей машин на прочность [Текст]/ С.В. Серенсен, В.П. Когаев, Р.М. Шнейдерович. – М.: Машиностроение, 1975. –488 с.

253. Соловьев Г.П. Исследование применения сборного железобетона в объединенных пролетных строениях[Текст]: автореф. дис. … канд. техн. наук./ Г.П. Соловьев; МАДИ. – М., 1958.

254. СП 14.13330.2011. Строительство в сейсмических районах [Текст]. – Актуализированная редакция СНиП II-7-81*; введ. 2011-05-20. – М.: Стройиздат, 2011.

255. СП 16.13330.2011. Стальные конструкции [Текст]. – Актуализированная редакция СНиП II-23-81*; введ. 2011-05-20. – М.: Стройиздат, 2011.

256. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия [Текст]. – Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85; введ. 2011-05-20. – М.: Стройиздат, 2011.

257. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы [Текст]. – Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*; введ. 2011-05-20. – М.: Стройиздат, 2011.

258. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]. – Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003; введ.

2013-01-01. – М.: Стройиздат, 2013.

259. Ставров Г.Н. К динамическому расчету железобетонных конструкций с учетом реальных свойств материалов в сложном напряженном состоянии [Текст]// Динамическая прочность и долговечность железобетонных конструкций/ Г.Н. Ставров, В.А. Катаев, М.В. Леонтьева. - М: НИИЖБ, 1989. - 44-51 с.

260. Ставров Г.Н. Прочность и деформативность бетона при повторных статических нагружениях [Текст]// Бетон и железобетон/ Г.Н. Ставров, В.В. Руденко, А.А. Федосеев. - 1985. - №1. - 33-34 с.

261. Сталежелезобетонные конструкции перекрытий и покрытий общественных зданий [Текст]/ Аншин Л.З., Мыльников С.А.// Реферат работы МНИИТЭП. – 1975. Реф. сб. «Строительные конструкции». - М.: Институт НТ информации, 1975.

262. СТО 0047-2005. Перекрытия сталежелезобетонные с монолитной плитой по стальному профилированному настилу. Расчет и проектирование [Текст]. – Введ. 2005.05.10. – М.: ЦНИИПСК им. Мельникова, 2005. - 65 с.

263. Стороженко Л.И. Трубобетонные конструкции [Текст]/ Л.И. Стороженко. – Киев: Будивельник, 1978. –82 с.

264. Стрелецкий Н.Н. О методике расчета статически неопределимых железобетонных и сталежелезобетонных мостовых конструкций по предельным состояниям с учетом неупругих деформаций [Текст]// Бетон и железобетон/ Н.Н. Стрелецкий. – 1965. - №6.

265. Стрелецкий Н.Н. Сталежелезобетонные мосты [Текст]/ Н.Н. Стрелецкий. – М.: Изд-во «Транспорт», 1965. –376 с.

266. Стрелецкий Н.Н. Сталежелезобетонные пролетные строения мостов [Текст]/ Н.Н. Стрелецкий. - 2-е изд., перераб. и доп. – М.:Транспорт, 1981. – 360 с.

267. Стрельбицкая А.И. и др. Изгиб прямоугольных пластин за пределом упругости [Текст]/ А.И. Стрельбицкая и др. – Киев, 1971.

268. Тарташин В.А. Предварительно напряженные сталежелезобетонные конструкции системы “уилстресс” в Бельгии [Текст]// Бетон и железобетон/ В.А.

Тарташин. - №1. – 1968. - 42-44 с.

269. Тахтай Д.А. Прочность и деформативность бетона при внецентренном циклическом нагружении [Текст]: научно-технический сб. № 60. //Коммунальное хозяйство городов/ Д.А. Тахтай, В.И. Веретенников, А.А. Бармотин. – 2004. - 53с.

270. Трощенко В.Т. Прочность металлов при переменных нагрузках. [Текст]/ В.Т. Трощенко. – Киев: Наук. Думка, 1978. –176 с.

271. Улицкий И.И. Расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. [Текст]/ И.И. Улицкий, Ужан Чжун-до, А.Б. Голышев. – Киев.: Госстройиздат УССР, 1960. –295 с.

272. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела [Текст]/ А.П. Филин. - Том 1. - М.: Наука, 1975. – 832 с.

273. Филиппов А.И. К теории расчета стержневых предварительно напряженных армированных конструкций с учетом нелинейной ползучести и твердения бетона// Докл. к IX Межд.конгр. ФИП/ А.И. Филиппов, В.М. Попов. - М., 1982. с.

274. Фридкин В.М. Принципы формообразования в теории линейно протяженных сооружений [Текст]/ В.М. Фридкин. – М, 2006. –512 с.

275. Харлаб В.Д. Меры ползучести железобетона [Текст]: в сб.: Механика стержневых систем и сплошных сред/ В.Д. Харлаб. - Вып. 49. - Л., 1966. - 84-92 с.

276. Харлаб В.Д. Энергетическая теория нелинейной ползучести и длительной прочности хрупко разрушающихся материалов [Текст]: в сб.: Механика стержневых систем и сплошных сред/ В.Д. Харлаб. - Л.: ЛИСИ, 1981. - 11-17 с.

277. Харченко А.В. Исследование прочности сборно-монолитных изгибаемых конструкций по нормальным сечениям [Текст]: дис. … канд. техн. наук/ А.В. Харченко. – Киев, 1978. –185 с.

278. Харченко А.В. Прочность железобетонных элементов при ограниченном числе циклов нагружения [Текст]// Промышленное строительство и инженерные сооружения/ А.В. Харченко.- 1987. - № 2. - 35-36 с.

279. Хасанов Р.Р. Прочность и выносливость плоских контактных швов сборно-монолитных железобетонных конструкций в зоне действия изгибающих моментов и поперечных сил [Текст]: дис. … канд. техн. наук 05.23.01./ Р.Р. Хасанов. – Казань, 2001.

280. Хасин В.Л. Аналитический способ расчета некоторых упругоползучих систем[Текст]: в сб.: Исследование вопросов автоматизации и механизации при проектировании и строительстве железных дорог/ В.Л. Хасин. М.: ЦНИИС, 1984. - 32-36 с.

281. Хасин В.Л. К расчету железобетонных элементов с учетом нелинейной ползучести бетона [Текст]: в сб.: Пути повышения производительности труда, сокращения сроков проектирования и строительства транспортных сооружений/ В.Л. Хасин. - М.: ЦНИИС, 1986. - 56-61 с.

282. Хасин В.Л. Способы расчета мостовых железобетонных конструкций на длительные воздействия[Текст]: дис. … канд. техн. наук./ В.Л. Хасин. – М., 1991. –171 с.

283. Хаютин Е.И. Исследование сталежелезобетонных балок перекрытий двухэтажных производственных зданий [Текст]: дис. … канд. техн. наук./ Е.И.

Хаютин. – Минск, 1981. –209 с.

284. Холмянский М.М. Закладные детали сборных железобетонных элементов [Текст]/ М.М. Холмянский. – М.: Стройиздат, 1968. –216 с.

285. Цейтлин А.Л. Применение метода Монте-Карло для расчета элементов мостов с учетом усадки и ползучести бетона [Текст]: в сб.: Проблемы ползучести и усадки бетона/ А.Л. Цейтлин, А.В. Крылов. - М.: ЦНШС, 1974. - 37-41 с.

286. Цейтлин А.Л. Принципы разработки систем железобетонных пролетных строений [Текст]: дис.... докт. техн. наук./ А.Л. Цейтлин; ЦНИИС. – М., 1984. –561 с.

287. Цейтлин С.Ю. Железобетонные преднапряженные элементы с поперечными трещинами от обжатия. Исследование и создание методов расчета экономичных конструкций [Текст]/ С.Ю. Цейтлин. – М.: 1981. –46 с.

288. Цепелев СВ. Прочность и деформативность неразрезных железобетонных балок при немногократно повторных нагружениях[Текст]: автореф. дис. ...

канд. техн. наук. – М., 1987. –21 с.

289. Цупков И.А. Экспериментальные исследования прочности и деформативности тяжелого бетона при однократном динамическом нагружении [Текст]// сб. науч. тр. ВНИИЖБ/ И.А. Цупков. - 1984. - 171-179 с.

290. Чернавин В.Ю. К вопросу о длительном деформировании различных видов бетона[Текст]: в кн.: Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций/ В.Ю. Чернавин. - М.: НИИЖБ, 1986. - 138-145 с.

291. Черняева Р.П., Попов В.К., Полищук В.П. Длительные испытания конструкций из высокопрочного шлакопемзобетона [Текст]: в кн.: Железобетонные конструкции// Труды УралНИИстромпроекта/ Р.П. Черняева, В.К. Попов, В.П. Полищук. - вып. 5. - Челябинск, 1971. - 57-66 с.

292. Чудновский Н.Н. Теоретическое и экспериментальное исследование мостовых балок комбинированного сечения [Текст]: автореф. дис. … канд. техн. наук/ Н.Н. Чудновский; МАДИ. – М., 1956.

293. Шацкий Е.З. Сопряжение конструкций из дерева и бетона [Текст]:

дис. … канд. техн. наук/ Е.З. Шацкий. – М., 1946. –196 с.

294. Шейкин А.А. О расчете мостовых конструкций с учетом линейной и нелинейной ползучести бетона при ступенчатом приложении нагрузки [Текст]: в сб. научных трудов МИИТ/ А.А. Шейкин. - вып. 650. - М., 1979. - 68-78 с.

295. Шестоперов В. С. Исследование деформативности бетона в мостовых конструкциях при кратковременном и длительном действии сжимающей и крутящей нагрузки [Текст]: дис.... канд. техн. наук/ В. С. Шестоперов. – М., 1971. – 296 с.

296. Шорохов Г.Г. Анализ работы стыков на закладных деталях при сдвиге панелей [Текст]: в кн. Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий// Труды ЦНИИСК/ Г.Г. Шорохов. - М.: Стройиздат, 1967. – 119-125 с.

297. Щелкунов В.Г. Об учете обратимости деформаций ползучести в теории старения [Текст]: в кн.: Строительные конструкции/ В.Г. Щелкунов. – К.:

Будивильник, 1965. - вып. 2. - 118-122 с.

298. Щербаков Е.Н. Математическая модель ползучести бетона для расчетов железобетонных конструкций. [Текст]: в сб.: Эффективные способы расчета железобетонных конструкций транспортных сооружений. М.: ЦНИИС, 1987. 4- 299. Щербаков Е.Н. Особенности быстронатекающей ползучести бетона и способ прогнозирования этих деформаций [Текст]: в сб.: Исследование прочности и деформаций бетона и железобетонных конструкций для транспортного строительства/ Е.Н. Щербаков. - М.: ЦНИИС, 1990. - 44-56 с.

300. Щербаков Е.Н. Физические и феноменологические основы прогнозирования механических свойств бетона для расчетов железобетонных конструкций [Текст]: дис.... докт. техн. наук/ Е.Н. Щербаков. – М., 1987. –452 с.

301. Щербаков Е.Н., Хасин В.Л. Обобщенный способ расчета напряженного состояния железобетонных элементов в условиях ползучести [Текст]// Известия ВУЗов. Строительство и архитектура/ Е.Н. Щербаков, В.Л. Хасин, 1984. с.

302. Юркша А.Б. Исследование работы преднапряженных сборномонолитных железобетонных балок при кратковременных, статических и многократно повторных нагрузок [Текст]: автореф. дис.... канд. техн. наук/ А.Б.

Юркша. – Вильнюс, 1971. –21 с.

303. Юсупов З.Ю. Работа железобетонных конструкций при малоцикловых нагружениях в условиях климата Средней Азии [Текст]/ З.Ю. Юсупов. – Ташкент: Фан, 1988. –140 с.

304. Яковлев С.К. Приспособляемость железобетонных конструкций при действии повторных кратковременных нагрузок [Текст]: дис.... канд. техн. наук/ С.К. Яковлев. - М., 1984. - 188 с.

305. Яшин А.В. Влияние сложного (непропорционального) нагружения на деформации и прочность бетона при трехосном сжатии [Текст]: в сб.: Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействии различной длительности/ А.В. Яшин, А.К. Кулманов. - М.: НИИЖБ, 1980. - 4-17 с.

306. Яшин А.В. Прочность и деформативность бетона при различных скоростях загружения [Текст]// Воздействие статических, динамических и многократно повторных нагрузок на бетон и элементы железобетонных конструкций/ А.В. Яшин. - М.: Стройиздат, 1972. - 23-40 с.

307. Яшин А.В., Черноярова Г.Е., Кузовчикова Е.А. К уточнению нелинейной ползучести бетона. - В сб.: Расчет и конструирование железобетонных конструкций. - М.: НИИЖБ, 1972.С. 131-137.

308. Abeles R.W. Static and Fatique Test on Partiaally Prestressed Concrete Constructions//Journal A.C.J. – 1954. Dec. –Vol.26- p.361-376/ 309. ACI committee 318 Building code reguirments for reinforced concrete (ACI 318-77). – American Concrete Institute.- Detroit, 1977.

310. Albrecht A. Der Verbundtrger. “Scweizerische B.Z.” №2,3; 1945.

311. Award M.E., Hilsodorf Y.K. Strength and deformation characteristics of plain concrete subjectet to high repeated and sustained loads // AC1 Publication.-1974.Sp.41-1.-P. 1-13.

312. Badoux J.C., Hulsbos C. Horisontal Shear Connection in Composite Beams Under Repeated Loadinq // Journal of The American Concrete Institute. 1967. -Vol.64. N12. -p.811-819.

313. Ban S. Der Ermudingsvorgang von beton bauingenieur.- 1933.- H. 13/14.S. 115-116.

314. Bergvall B., Wstlund G. Fatigue tests on composite beams. “6-eme congr.

Asssoc. internat. ponts et charpent. Stockholm, 1960”. Rapp. final. Zurich, 1961.

315. Birguer A. Procedes Willstress. – Suresu dUtudes et de Recherches., 1970, №6, s.87-89.

316. Bouda M. Konstrukni system VIP. Pozemni stavby, 1976, V.24, №5, p.204-209.

317. Bouda M. Zkoaky sparazeni meziocele a betonem pomoci trnu a vyhneete stny na smykovychto teleseeto. Stavebni Vyzkum, Praha, 1971, №1.

318. Bresler B. Reinforced concrete engineering. Vol. 1. Materials, structural Elements, Safety. Copyringht 1974, By Tohu Wiley Zo Sons. – p. 236-241.

319. Bryl S. Effect de Liaison entre les toles d’asier et le beton dans les planchers me’taliques mixles. Acier, 1967, №10, s.46-50.

320. Chanq H.W., Chanq T.Y. Prestressed Concrete Composite Beams Under Repeated Loadinq // Journal of the American Concrete Institute. - 1976. - May. Vol.73 p.291-295.

321. Construction metallic. – Revue:Paris, Franse, 1981-1991.

322. Ctal Ma.S.M. Experimental and alytical stadis on the hystexetic behavour of R.C.Rectangular and T-beams. Report 76-2.- Earthgnake Engineering Research Center, California, Berkeley, 1976.

323. Culver C., Coston R. Tests of composite beams with study shear Connectors. “Journal of Structural Division”. Proceedings of the ASCE, vol.87, №ST2, 1961.

324. Dean W.E. Timber - concrete bridge decks in F loruda // Journal Civil Enq.-1943.-Vol.13.-p.175-187.

325. Ehm C., Schneider V. The fracture process of concrete at high temperatures and compressive stresses // Fracture Mechanics of Concrete. - Lausanne: Ecole Polytechnique Federal, International Conference. -l985.-p.33-42.

326. Ellyn F. Stochastic modeling of crack growth based on damage accumulation //Theor. and Appl. Fract. Mech.-1986 - Vol.6.-N92-p.95-101.

327. Eurocode 2: Design of concrete structures – Part 1: General rules for buildings / European Committee for Standardization, 2002, p. 226.

328. Farghaly S. Shear strength of beams under repeated loads // M. Sc. Thesis.

Assiut University.- Egypt, 1974.

329. Fisher J.M. e.a. Application of light-gauge steel in composite construction.

Steel Structures – Design and Behavior. S.1, 1971, p.80-96.

330. Graf O. Versuche der den Verschiebewiderstand von Dbeln fr Verbundtrger. “Der Bauingenieur”, vol.25, H.8, 1950.

331. Hashem M.M., Shear response of reinforced concrete T-beams to static and repeated Loads // M. Sc. thesis Hs-siut University.- Egypt, 1979.

332. Horkins W.C. Attention turned to timber bridges by priorities on structures steel // Journal Eng. News Rec.-1942.-Vol.128.-N7.-p.l27-137.

333. Johnson R.P. Constrado. Monographs. Composite structures of steel and concrete. V.1, London, 1975-201p.

334. Johnson R.P., Ochlers D.J. Design for longitudinal shear in composite Z beams. Institutions of Civil Engineers. Part 2, №73, 1985, p.147-170.

335. Kesler C.E., Naus D.J., Lott J.L. Fracture mechanics applicability to concrete / International Conference on Mechanical Behavior of Materials. Kyoto, August. Vol.4.-p.113-124.

336. Klimenko F., Barabasch W. Neue Rippenstahlblench-bewehrung fr Stahlbeton-kondtruktonen mit uberer Bewehrung. Baupl-Bautechnik, 1977, №11б с.512Klppel K., Weichermller H. Die Theorie der Stahl-verbindung – bauweise in statisch unbestimmten Systemen unter Bercksichtigung des Kricheinflsses.

“Der Stahlbau”. H.2., 1951.

338. Klppel K., Weichermller H. Versuche mit Verbundtrgen. “Der Stahlbau”, H.6, 1954.

339. Kistek V., Studnika J. Analysis of composite Girders with deformable connectors.// Institution of Civil Engineers. Part 2. 1982, p.699-712.

Сoncrete,1984, №6, p.29,30.

341. Lundin T. Mitt hochwertigen Stahl bewehter Bakken unter Schwinglast Beton-Stein-Zeitung. -1960.-Heft. 11.-S.522-525.

342. Mattok Alan, Kaar Paul Prestressed Concrete Bridges, Ferther tests of Continuous Lirders // Journal of the PCA Research and Development Laboratories.Sep.p.51-78.

343. Muto K.A Seismic design and analysis of buildings Maruzen.- Tokyo, 1974.-P. 361.

344. Naeda Y., Abe H. State of the art on Steel-Concrete Composite Construction in Japan. // Civil Engineering in Japan, 1983, V.22, p.29-45.

345. Naws D.J., Lott J.L. Fracture toughness of Portland cementconcretes Journal of the American Concrete Institute.-1969.-Vol.66-N6.-p.71-73.

346. Paul Zia, Rizkala C.H., Mirza J.F. Static and Fatigue Tests of Composite T-Beams Containg Prestressed Concrete Tension Elements // Journal of Prestressed concrete Institute.-1976. Vol.21.-N6.-p.76-92.

347. Paulay T.et al. Ductility in earthquake resisting Sguat shear walls // AS journal.- 1982.- Proceedings kol. 7 9.- N9 4.- P. 257-269.

348. Radjy F., Yansen T.C. Fracture of hardened cement paste and concrete// Cement and Concrete Rescarch.-1973.-Vol.3.-N4.-p.343-361.

349. Raju N.K. Deformation Characteristics of concrete under repated. Compressive Jades // Journal Bulding Science.- 1969.- V. 4.- N2 3.- P. 52-54.

350. Robinson H. Composite Beam incorporating gellular steel decking. Journal of the Structural Division. Proc. ASCE, St 5, v.95, March 1969, p.355-380.

351. Robinson H. Test on Composite Beams with Gellular deck. Journal of the Structural Division. Proc. ASCE, St 4, August 1967, p.139-164.

352. Ros M. Trger in Verbundbauweise. EMPA. Zrich, 1944.

353. Salmon Ch.G. Handbook of composite construction Engineering. Ch.2:

Composite steel-concrete construction., New York, 1982, p.41-79.

354. Salmon Ch.G. Handbook of composite construction Engineering. Ch.3:

Applications of light-gauge steel in composite construction., New York, 1982, p.80-96.

355. Salmon Ch.G., Fisher J.M. Composite steel-concrete construction.// Steel Structures – Design and Behavior – Haper and Row. S.1, 1971, p.41-79.

356. Sattler K. Betrachtunger ber neuere Verdbelungen in Verbundbau. Der Bauingenieur, 1962, №12.

357. Seleim S.S., Schoster R.M. Shear-bond resistance of composite deckslabs.// Journal of Civil Engineering, 1985, №12, р.316-324.

358. Siess C.P. Composite construction for T-beam bridges. Proceedings ASCE, vol.111, 1948.

359. Siess C.P. Composite construction for T-beam bridges. Proceedings ASCE, vol.114, 1949.

360. Siess C.P., Viest J.M. Studies of slab and beam highway bridges. Part V.

Tests of continuous right I-beams bridges. University of Illinois Engineering Experimental State. Bull.№416, 1953.

361. Siess C.P., Viest J.M., Appleton J.H., Newmark N.M. Studies of slab and beam highway bridges. Part IV. Full scale tests of shear connectors and composite Tbeams bridges. University of Illinois Engineering Experimental State. Bull.№405, 1953.

362. Siess C.P., Viest J.M., Newmark N.M. Studies of slab and beam highway bridges. Part III. Small scale tests of shear connectors and composite I-beams bridges.

University of Illinois Engineering Experimental State. Bull.№396, 1952.

363. Slutter R.G., Driscoll G.C. Flexural Strength of Steel-Concrete Composite Beams. Journal of the Structural Division. Proc. ASCE, St 2, v.91, April 1965, p.71-99.

364. Sparkes S.R., Chapman J.C. Some Recent Investigations on Building Structures. “Rilem”, 1955.

365. Standard specification for Highway Bridges (AASHO). Washington, 1977, p.496.

366. Studnika J., Kistek V. Ocelobetonov nosniky S'poddajnm spaenim.// Inenrsk stavby. SSR. 1982, №4, р.141-,142.

367. Taylor R., Plum D.R., Papasozomenos A.V. Investigation on the use of deep haunches in composite construction. Proc. ICE, v.47, September 1970, p.43-54.

368. Thomask H., Friedrich F. Stahl-zellenverbund montagenbau. BauplBautechnik, 1976, №12, s.615-618.

369. Thrlimann B. Composite Beams with steel shear connectors. Highway Res. Board, Bull.174. Washington, D.C., 1958.

370. Thrlimann B. Fatigue and Static Strength of Stud Shear Connectors. J.

Amer. Constr.Inst., vol.30, №12, 1959.

371. Viest J.M. A study of shear connectors for Composite I-beam Bridges.

Proceedings of Sonteast Association state Highway officials. 1955, p.96-114.

372. Viest J.M. Investigation of Stud Shear Connectors and Steel T-beams.

Journal of the ACI, v.27, April 1956, p.875-891.

373. Wstlund G., stlund L. Studies of composite beams. International Association for bridge and structural engineering. IV Congress. Vorbericht, 1952.

374. Wilson E.L., Holling T.P., Dorey H.H. Three dimensional analysis of building sistems, eunthquake resea the Conter, Rept., NUCB/EERC-75/13.- University of California, Berkeley, Apr. 1975.

Противопожарные мероприятия по защите стали и бетона от прямого Федеральный закон № 184-ФЗ от 27 декабря 2002г. «О техническом регулировании», измененный 03.12.2012 №236-ФЗ, регламентирует отношения, возникающие при разработке продукции, процесса производства, эксплуатации, определяет отношения в части безопасности продукции.

Градостроительный кодекс РФ, закон РФ № 190-ФЗ от 29 декабря 2004г., измененный №43-ФЗ от 05.04.2013, предъявляет требования к продукции градостроительной, строительной, реконструируемой с позиции ее соответствия техническому регламенту, ее безопасности.

В качестве реализации закона № 184-ФЗ и № 236-ФЗ в рамках защиты стали и бетона сталежелезобетонных конструкций приведен ряд мер по огнезащитной эффективности, что заключается в защите стальных балок от воздействия огня, бетона от хрупкого разрушения.

Требования безопасности при проведении огнезащитных работ, производство, транспортирование, применение и хранение составов должны соответствовать СанПиН 11-09-94, а также ГОСТ 12.3.002 и ГОСТ 12.1.005.

Составы, лаки, краски не должны оказывать канцерогенных и мутагенных воздействий на организм человека, не обладать кожно-резорбтивным и местно-раздражающим действием.

1. Огнестойкость стальных конструкций Каждое здание или сооружение в зависимости от конструктивных и объемно-планировочных решений, количества пожарной нагрузки, наличия потенциальных источников зажигания и других факторов имеет определенную пожарную опасность. В условиях пожара строительные конструкции зданий могут разрушаться в течение нескольких часов или даже минут.

Соответствие строительных конструкций требованиям пожарной безопасности устанавливается следующим образом:

Определяют требуемую степень огнестойкости здания в зависимости от его назначения, площади, этажности, категории по взрывопожарной опасности и других факторов.

На основании требуемой степени огнестойкости здания определяют требуемые пределы огнестойкости основных строительных конструкций.

Исходя из назначенных в проекте геометрических характеристик конструктивных элементов здания (толщина, размеры поперечного сечения и др.) устанавливают фактические пределы огнестойкости конструкций.

Фактические пределы огнестойкости сравнивают с требуемыми пределами огнестойкости, после чего делают вывод о соответствии конструкций требованиям пожарной безопасности. Если конструкции не удовлетворяют таким требованиям, то принимают меры по их защите от огня с целью повышения фактического предела огнестойкости.

1. Требуемую степень огнестойкости здания устанавливают по ведомственным или отраслевым нормам проектирования. Так, при проектировании производственного здания используют СНиП 2.09.02- "Производственные здания". Если при этом нужно установить, например, требуемую степень огнестойкости одноэтажного здания нефтехимической промышленности категории А с площадью этажа до 3,5 тыс. м2, то с помощью этого документа назначают III степень огнестойкости.

При проектировании здания спортивного назначения обращаются к СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения", из которого видно, что, например, для крытых спортивных сооружений при количестве зрительных мест более 600 степень огнестойкости нужно принимать не ниже П. Аналогично решают вопросы определения требуемой степени огнестойкости для зданий иного назначения.

2. Требуемые пределы огнестойкости основных строительных конструкций определяют по СНиП 21-01-97 "Пожарная безопасность зданий и сооружений". Для этой цели можно воспользоваться данными табл. 1.3.

Таблица 1. Требуемые пределы огнестойкости основных строительных конструкций, мин.

Предел огнестойкости строительных конструкций, не Степень огнестойкости Несущие К несущим элементам здания относятся конструкции, обеспечивающие его общую устойчивость и геометрическую неизменяемость при пожаре (несущие стены, рамы, колонны, балки, фермы, арки, связи, диафрагмы жесткости и т.п.).

За предел огнестойкости конструкций принимают время (в минутах) от начала их стандартного испытания в лабораторных огневых печах до наступления одного из трех признаков предельных состояний: потери теплоизолирующей способности (i).

3. Фактические пределы огнестойкости конструкций устанавливают, согласно нормативным документам.1 Для некоторых несущих металлических конструкций значения фактических пределов огнестойкости приведены в табл. П2.1. Фактический предел огнестойкости таких ограждающих конструкций, как покрытия по стальному профилированному настилу с утеплителем из минераловатных плит, стены из стальных трехслойных панелей и монопанелей, составляет 15 мин.

Предел огнестойкости металлических конструкций может быть увеличен путем их огнезащиты.

В помещениях с неагрессивной и слабоагрессивной средами могут применяться вспучивающиеся (ВПМ-2, ОВП-1к и др.) и невспучивающиеся (на основе фосфатных вяжущих) огнезащитные покрытия.

Для помещений с агрессивной средой назначают следующие конструктивные решения по огнезащите стальных конструкций: кирпичная и бетонная облицовки, цементно-песчаная штукатурка, покрытия и штукатурки на основе асбеста, перлита, вермикулита, фосфатных соединений. Толщина штукатурок и облицовок устанавливается в зависимости от требуемых пределов огнестойкости конструкций (см. табл. П2.1).

Для огнезащиты стальных ферм и структурных покрытий особенно целесообразны подвесные потолки.

Мероприятия по антикоррозионной защите конструкций.

В соответствии с табл. ГИЛ имеем группу В агрессивных газов, а по табл. П1.2 определяем внутрицеховую среду как слабоагрессивную.

Для зданий со слабоагрессивной средой допускается применять конструкции с сечениями из спаренных уголков, поэтому предварительно назначенные типовые фермы из спаренных уголков приняты. Несущие конструкции проектируем с использованием следующих марок сталей:

09Г2С (колонны, ригели перекрытий), ВСт3псб (стропильные фермы), ВСт3кп2 (прогоны покрытия). Предусматриваем монтажные соединения на монтажной сварке и болтах.

Для защиты металлоконструкций от коррозии назначаем окрашивание их лакокрасочными материалами группы I (табл. П1.4), состоящими из грунтовки ГФ-020 и эмали ПФ-115 (табл. П1.5). Перед нанесением лакокрасочных покрытий назначаем дробеструйную или дробеметную обработку поверхности конструкций.

Обеспечение огнестойкости металлоконструкций. В соответствии со СНиП 2.09.02-85 здания категории Г с числом этажей не более 6 относятся к III степени огнестойкости. В этом случае предел огнестойкости несущих конструкций должен быть не ниже R15 (табл. 1.3).

Фактический предел огнестойкости балок перекрытий, стропильных ферм, прогонов, а также колонн без огнезащиты зависит от приведенной толщины металла tred (табл, П2.1), вычисляемой по формуле tred = A / U, где А - площадь поперечного сечения; U - обогреваемый периметр сечения.

Данные вычислений сведены в табл. 1.4. Из анализа данных этой таблицы приходим к выводу, что огнестойкость запроектированных балок перекрытий, стропильных ферм и прогонов покрытия не обеспечена. Для обеспечения пожарной безопасности предусматриваем огнезащиту указанных конструкций путем нанесения по антикоррозионной защите вспучивающегося покрытия ОВГТ-1К.

Таблица Фактический предел огнестойкости, мин 2.

Защита бетонных и железобетонных конструкций от воздействия огня 1. Общие положения 1.1. При пожаре в зданиях и сооружениях, в которых применяются бетонные и железобетонные конструкции, возможно хрупкое разрушение бетона. Разрушение бетона происходит внезапно, быстро и поэтому является наиболее опасным.

1.2. Хрупкое разрушение бетона начинается, как правило, через 5-20 мин от начала огневого воздействия и проявляется как откол от нагреваемой поверхности конструкции кусков бетона в виде площадок площадью примерно от 1 см2 до 0,5-1 м2 и толщиной от 1 мм до 5 см. Разрушение бетона может продолжаться в течение всего огневого воздействия до полного разрушения конструкции.

Хрупкое разрушение бетона может сопровождаться звуковым эффектом в виде легкого хлопка, треска различной интенсивности или «взрыва». При хрупком разрушении бетона возможен разлет кусков весом до нескольких килограммов на расстояние до 10-20 м.

1.3. Хрупкое разрушение бетона при пожаре может очень быстро привести к разрушению бетонных или железобетонных конструкций. В этом случае предел огнестойкости конструкций может оказаться значительно ниже требуемого вследствие уменьшения размера бетонного сечения конструкции, уменьшения толщины или полной ликвидации защитного слоя рабочей арматуры, а также образования сквозного отверстия. Уменьшение размера поперечного сечения несущей вертикальную нагрузку колонны или панели при их одностороннем нагреве приводит к увеличению напряжений в оставшейся части сечения как за счет снижения величины ее площади, так и за счет появления дополнительного изгибающего момента (рис. 1).

Уменьшение толщины или откол защитного слоя несущей арматуры в железобетонных балках приводит к быстрому прогреву этой арматуры до критической температуры (500-700 °С) и разрушению конструкции (рис. 2).

Уменьшение толщины ограждающей конструкции приводит к резкому увеличению температуры ее ненагреваемой поверхности до критической (180-220 °С) и в результате - к достижению предела огнестойкости конструкции.

Рис. 1. Влияние хрупкого разрушения бетона на предел огнестойкости несущей железобетонной панели при одностороннем воздействии огня a - схема панели с нагрузкой (Р); б - график зависимости температуры отколовшийся кусок бетона; t1 - предел огнестойкости панели при хрупком разрушении бетона; t2 - то же, без хрупкого разрушения бетона; температура в помещении в момент t1; - то же в момент t Вследствие хрупкого разрушения бетона в ограждающей конструкции сразу или через некоторое время может появиться сквозное отверстие и конструкция не будет являться преградой распространению огня из одного помещения в другое (рис. 3). При появлении сквозного отверстия в конструкции достигается предел ее огнестойкости.

1.4. При пожаре очень часто начало хрупкого разрушения бетона не совпадает с разрушением всей конструкции, происходящим значительно позже. В ряде случаев, несмотря на хрупкое разрушение бетона, конструкция еще длительное время может сопротивляться воздействию огня. При этом предел ее огнестойкости может быть вполне достаточным и удовлетворять требованиям нормативных документов.

При оценке последствии хрупкого разрушения бетона при пожаре и влияния его на предел огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций необходимо в каждом конкретном случае рассматривать возможность разрушения и предел огнестойкости каждой отдельной конструкции.

1.5. Хрупкое разрушение бетона при пожаре наиболее опасно для несущих конструкций, особенно для конструкций с небольшим поперечным сечением, воспринимающих большие нагрузки. Их преждевременное разрушение может вызвать обрушение других конструкций или здания (сооружения) в целом. Особое внимание следует обратить на возможность хрупкого разрушения бетона несущих колонн и панелей нижних этажей и подвалов многоэтажных зданий.

Рис. 2. Влияние хрупкого разрушения бетона на предел огнестойкости несущей железобетонной балки а - схема балки; б - график зависимости температуры внутри помещения и температуры рабочей арматуры от времени; 1 - балка; 2 - рабочая арматура; - отколовшийся бетона; 4 -зависимость помещения от времени; 5 - то же, арматуры при хрупком разрушении бетона; 6 - то же, арматуры без хрупкого разрушения бетона Рис. 3. Влияние хрупкого разрушения бетона на предел огнестойкости ограждающей железобетонной конструкции а - схема ограждающей конструкции; б - график зависимости температуры внутри помещения А, где произошел пожар, от времени; 1 - потолок (перекрытие); 2 - пол; 3 - ограждающая конструкция; 4 - отколовшийся кусок бетона; А, В - помещения, которые разделяет конструкция; 7 - зависимость температуры внутри помещения А от времени; 8 - то же, при хрупком разрушении бетона; 9 - то же, на поверхности ограждающей конструкции со стороны помещения Б, когда нет хрупкого разрушения бетона 1.6. Причиной хрупкого разрушения бетона при пожаре является переход уже существующих до нагрева или вновь образовавшихся при нагреве трещин в структуре бетона из равновесного состояния в неравновесное и спонтанное их развитие (рис. 4) под действием напряжений.

Рис. 4. Схема распределения напряжений у трещины, вызывающей откол бетона при его хрупком разрушении 1 - поперечное сечение бетонного элемента; 2 - трещина; 3 - траектория движения трещины; 4 - эпюра температур; р - растягивающие напряжения от распределения температуры по толщине сечения элемента и от внешней нагрузки; h - толщина элемента Рис. 5. Диаграмма состояния бетона RT - относительные напряжения в начале образования новых трещин; RT относительные напряжения в начале развития магистральных трещин; I напряжения; II -точка бетона; 1 - восходящая ветвь диаграммы состояния бетона; 2 - то же, нисходящая; 3 - деформация ребер или элементов заделки тонкостенной конструкции после перехода бетоном точки максимальных напряжений; 1 относительные деформации в момент появления новых трещин; 2 - то же, в начале развития магистральных трещин, R - относительные напряжения; относительные деформации 1.7. Хрупкость бетона характеризуется величиной Rу (рис. 5), равной разности относительных напряжений в параметрических точках О. Я. Берга * на диаграмме состояния бетона * Берг О. Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона.

М., Госстройиздат, 1962.

механических свойств. - В кн.: Прочность, структура, изменения и деформации бетона. М., Стройиздат, 1978.

где Rх - характеристика хрупкости бетона;

RоТ - относительное напряжение в начале образования новых трещин;

RТ - относительное напряжение в начале развития магистральных трещин.

Чем меньше величина Rх, тем больше опасность хрупкого разрушения бетона при пожаре. Следовательно, чем раньше в бетоне появляются новые трещины (т.е. чем меньше величина RоТ), тем бетон менее хрупок.

Наиболее хрупкой составляющей бетона является цементный камень.

Мелкий и крупный заполнители делают бетон менее хрупким, так как способствуют появлению мелких трещин на стадии изготовления, транспортирования и хранения конструкций и препятствуют развитию крупных магистральных трещин при загружении внешней нагрузкой (включая и собственный вес конструкции) и нагреве.

1.8. При анализе хрупкого разрушения бетона при пожаре можно использовать основные положения механики хрупкого разрушения. В этом случае характеристикой бетона при его хрупком разрушении является коэффициент псевдоинтенсивности напряжений в устье трещины (К1) равный где К1 - коэффициент интенсивности напряжений однородного материала, Мн м-3/2;

К1 - коэффициент псевдоинтенсивности напряжений неоднородного материала, Мн м-3/2;

b - положительная функция, учитывающая влияние заполнителей в бетоне на развитие трещины (аналогично влиянию зоны пластичности в пластичных материалах), Мн м-3/2.

Чем больше значение К1, тем материал лучше сопротивляется развитию в нем трещин.

Для экспериментального определения величины К1 можно пользоваться существующей методикой *.

* Черепанов Г. П. Механика хрупкого разрушения. Изд. «Наука», М., 1974 (с. 192, табл. 4.1, п. 4);

Kiyoshl Okada and Wataru Koyanagi. Effect of aggregate on the fracture process of concrete. Proc. Int. Conf. Mech. Behav. Mater. Kyoto, 1972, vol. 4, p.

72-83.

Коэффициент псевдоинтенсивности напряжений (К1) пропорционален характеристике хрупкости бетона (Rх); оба эти показателя связаны с эффективной поверхностной энергией и вязкостью разрушения бетона. Эти параметры являются характеристиками, оценивающими сопротивление бетона (как материала) хрупкому разрушению.

1.9. Хрупкое разрушение бетона является также следствием действия на него напряжений, вызванных нагревом и внешней нагрузкой и приводящих к переходу трещины из равновесного в неравновесное состояние.

При пожаре наибольшее влияние на хрупкое разрушение бетона оказывают: собственные температурные напряжения от градиента неопределимости конструкции, от внешней нагрузки и от фильтрации пара через структуру бетона.

1.10. Хрупкому разрушению бетона при пожаре может способствовать раскол при нагреве крупных заполнителей.

При анализе причин разрушения бетона и подборе состава бетона, который бы не разрушался при пожаре, необходимо проверить возможность разрушения крупного заполнителя по методике, приведенной в прил. 1.

1.11. Хрупкое разрушение тонкостенных элементов железобетонных конструкций при нагреве может произойти вследствие потерн устойчивости, которая связана с наличием в диаграмме состояния бетона падающей ветви.

Эта потеря устойчивости происходит при жестких ребрах или элементах заделки, окружающих тонкостенный элемент, а также при местном нагреве тонкостенной конструкции, когда не нагретые участки играют роль жесткой обоймы.

Такой особый вид потери устойчивости в характерной точке II на диаграмме состояния бетона (см. рис. 5) известен из литературы *. Как правило, он сопровождается быстро протекающим хрупким разрушением материала с характерным сильным звуком, часто напоминающим взрыв.

* Dougill T. W. The relevance of the established method of structural fire testing to reinforced concrete. Applied materials research. October. 1966, p. 235Для предотвращения при пожаре хрупкого разрушения бетона тонкостенных конструкций необходимо ограничивать их толщину в соответствии с указаниями третьего раздела, настоящих Рекомендаций.

1.12. Хрупкое разрушение бетона при пожаре зависит от структуры бетона, его состава, влажности, температуры, граничных условий конструкции и внешней нагрузки, т.е. оно зависит как от материала (бетона), так и от вида бетонной или железобетонной конструкции.

1.13. Необходимо контролировать возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре и влияние его на предел огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций, предусматривать в случае необходимости меры по борьбе с хрупким разрушением бетона и конструкции в целом.

Опасность хрупкого разрушения бетона практически может быть сведена к минимуму при выполнении специальных мероприятий.

2. ОБЩАЯ ОЦЕНКА ВОЗМОЖНОСТИ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ

БЕТОНА ПРИ ПОЖАРЕ

2.1. При разработке новых составов бетонов или усовершенствовании уже существующих необходимо оценить возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре.

2.2. Возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре для бетонов нормального твердения оценивается по величине критерия хрупкого разрушения (F),который определяется по формуле где t - коэффициент линейной температурной деформации бетона, 1/град;

Et - модуль упругости нагретого бетона, Мн/м2;

- плотность бетона в сухом состоянии, кг/м3;

а - коэффициент пропорциональности, равный 1,16 10-2 Вт м5/2/кг;

К1 - коэффициент псевдоинтенсивности напряжений неоднородного материала, Мн м-3/2;

П - общая пористость, м3/м3;

- коэффициент теплопроводности бетона, Вт/(м.град);

Wэо - объемная эксплуатационная влажность бетона, м3/м3. Значения коэффициентов аt, Е,, определяют по таблицам прил. 2 для средней температуры бетона 200-300 °С.

Коэффициент псевдоинтенсивности напряжений (К1) принимают по данным табл. 1 в зависимости от вида и количества заполнителей (для бетона на портландцементе).

Таблица Природный песок и гранитный 50 и более 0, заполнитель Природный песок и известняковый 50 и более 0, Примечания: 1. В таблице приведены значения К1 для бетонов с наибольшей крупностью заполнителя 10 мм. При крупности заполнителя более 10 мм значения К1 следует умножать на 1,14.

2. Приведены данные для бетона нормального твердения. Для бетона тепловлажностной обработки значения К1 следует уменьшать в 1,4 раза.

3. Значения К1 для составов с расходом заполнителя < 50 % и > % принимаются по линейной интерполяции.

2.3. Эксплуатационная объемная влажность бетона (Wэо) с плотными заполнителями определяется как его средняя равновесная влажность по формуле где Wв - равновесная влажность бетона по массе, кг/кг;

- плотность бетона в сухом состоянии, кг/м3.

Влажность бетона по массе (Wв) принимается по табл. 2 в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха () при которой будет эксплуатироваться рассматриваемая конструкция, и от расхода цемента.

Таблица Расход цемента на 1 м3 бетона, кг Примечание. Промежуточные значения Wв принимаются по линейной интерполяции.

При применении пористых заполнителей влажность бетона следует увеличить на величину обусловленная наличием в нем крупного пористого заполнителя, м3/м3;

V3 - относительный объем заполнителя в бетоне;

W3в - равновесная влажность заполнителей по массе, кг/кг;

- плотность бетона в сухом состоянии, кг/м3.

Для обычно применяемого керамзита среднюю величину влажности заполнителя по массе (W3в) можно принимать в зависимости от расчетной влажности воздуха () помещения, где будут эксплуатироваться бетонные или железобетонные конструкции:

15

25

50

75

100

2.4. Относительная расчетная влажность воздуха () в помещениях жилых зданий можно принимать 75 %.

промышленных зданий принимается:

Влажность воздуха в помещении 60-90 %

30-60 %

10-30 %

разрушения бетона при пожаре.

При F 4 бетон не будет разрушаться. Никаких дополнительных проверок или мероприятий по защите конструкций из него не требуется.

При F > 4, < 6 бетон может разрушаться в конструкциях, имеющих напряжения сжатия от длительной нормативной нагрузки в крайнем сжатом волокне бетона или в элементах толщиной менее 4 см. Необходима конструкции в соответствии с разд. 3 настоящих Рекомендаций.

При F 6 бетон будет разрушаться. Необходимо применение специальных мероприятий в соответствии с разд. 4 настоящих Рекомендаций.

2.6. Вывод о возможности хрупкого разрушения бетона при пожаре в ненесущих конструкциях можно сделать также на основании средних величин критической влажности бетонов по массе (Wкрв) равной:

гранита

пород.............. 4 % заполнителем........ 5 % бетонов

Если эксплуатационная влажность бетона (Wэо) будет меньше критической т.е. Wэо < Wэо 10-3, то бетон не будет хрупко разрушаться.

3. ПРОВЕРКА ВОЗМОЖНОСТИ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ БЕТОНА

В КОНСТРУКЦИИ ПРИ ПОЖАРЕ

3.1. Бетон, имеющий значения F больше 4 или меньше 6, проверяют на возможность его хрупкого разрушения в конструкции при пожаре, если в процессе эксплуатации от длительной нормативной нагрузки в этой конструкции имеются сжимающие напряжения в крайнем волокне бетона со стороны возможного огневого воздействия.

3.2. Методика оценки возможности хрупкого разрушения бетона в конструкции.

сжимающих напряжений (сж) в крайнем сжатом волокне бетона, которое при пожаре может подвергнуться воздействию огня.

2. Вычисляют значение объемной критической влажности бетона Wкро по формуле где с - коэффициент пропорциональности, равный 0,58 Вт м/(Мн град);

П - общая пористость бетона, м3/м3;

Rнр - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению, Мн/м2;

- коэффициент теплопроводности бетона, Вт/(м град);

сж - сжимающее расчетное напряжение от длительной нормативной нагрузки на поверхности конструкции, которая при пожаре может подвергнуться воздействию огня, Мн/м2.

Для бетонов, прошедших тепловлажностную обработку, полученную величину Wкро следует уменьшить в 1,4 раза.

3. Величину Wкро сравнивают с величиной объемной эксплуатационной Рекомендаций.

4. Если Wэо > Wкро, то бетон в конструкции будет хрупко разрушаться при пожаре. Необходимо применить специальные мероприятия для защиты бетона от хрупкого разрушения в соответствии с разд. 4 настоящих Рекомендаций или снизить сжимающие напряжения в бетоне до величины сжп.

Значения коэффициента п в зависимости от относительных сжимающих напряжений в крайнем волокне бетона приведены ниже.

Относительные напряжения:

0

0,1

0,3

0,5

0,7

0,9

Если Wэо < Wкро, то бетон данной конструкции не будет разрушаться при пожаре.

3.3. Для оценки хрупкого разрушения бетона в несущих конструкциях при пожаре можно также использовать средние значения критической весовой влажности бетона, как указано в п. 2.5 настоящих Рекомендаций. При этом величину критической весовой влажности бетона следует умножить на соответствующее значение коэффициента п в зависимости от относительных сжимающих напряжении (при длительной нормативной нагрузке) в крайнем волокне бетона, которое может быть подвергнуто воздействию огня.

3.4. Если бетон имеет значения F больше 4 или меньше 6, то минимальная относительных сжимающих напряжении.

Минимальная толщина элементов приведена ниже.

Относительные сжимающие напряжения 0

0,2

0,4

0,6

0,8

0,9

4. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЗАЩИТЕ БЕТОННЫХ И

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ ХРУПКОГО

РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ПОЖАРЕ

4.1. Мероприятия по защите бетонных и железобетонных конструкций от хрупкого разрушения при пожаре подразделяют на 3 группы:

I - ликвидирующие хрупкое разрушение бетона при пожаре;

II - снижающие вероятность хрупкого разрушения;

III - профилактические.

4.2. К I группе мероприятий относятся:

1) противопожарные мероприятия в виде водяных завес, спринклерных и других устройств, обеспечивающих защиту бетонных и железобетонных конструкций от воздействия огня;

2) снижение влажности в помещении до величины, при которой в случае пожара хрупкого разрушения бетона не произойдет;

3) установка в поверхностном нагреваемом слое конструкции проволочной сетки с ячейками размером 3-15 мм и диаметром проволоки 0,7-1 мм;

4) нанесение теплоизоляционной штукатурки толщиной 1-2 см из легкого бетона по поверхности конструкции *;

5) применение жаростойких бетонов с шамотным заполнителем;

6) дисперсное армирование бетона у нагреваемой поверхности конструкции на глубину 1-2 см асбестом, стекловолокном или металлическим волокном (5-7 % от массы вяжущего).

* Руководство по выполнению огнезащитных и теплоизоляционных штукатурок механизированным способом ЦНИИОМТП. М, Стройиздат, 1977.

Эти мероприятия необходимы при использовании бетонов с F 6, а также бетонов с F больше 4 и меньше 6.

При проведении мероприятий первой группы можно не проводить контрольных огневых испытаний.

4.3. К II группе мероприятий относятся:

1) установка в балках или плитах (в защитном слое) арматурной сетки с ячейками 10 10 см из арматуры диаметром 3 мм на расстоянии от нагреваемой поверхности не более 0,5-1 см;

2) применение в поверхностном нагреваемом слое бетона полимерной добавки в количестве 5-10 % массы вяжущего;

3) применение крупных заполнителей с низкими коэффициентами линейного температурного расширения (известняка, базальта, диабаза, доменного шлака вместо гранита);

4) замена части (не менее 1/3) или полностью природного песка песком из известняка, базальта, диабаза, сиенита или диорита;

5) использование составов бетонов с ограниченным расходом вяжущего (портландцемента не более 400 кг на 1 м3 бетонной смеси) и повышенными значениями В/Ц отношения (не менее 0,5);

6) использование бетонов с легкими заполнителями;

7) поризация цементного камня;

8) применение шлакопортландцемента;

9) использование тонкомолотых добавок из доменных и литых шлаков.

Эти мероприятия применяются для бетонов с F меньше 4 и больше 6, но их полная эффективность пока еще требует выборочной проверки огневыми испытаниями. Эти испытания проводятся с целью проверки соответствия предела огнестойкости конструкций требованиям СНиП II-А.5-70 * «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений».

4.4. К III группе мероприятий относятся:

1) применение в железобетонных конструкциях арматуры той же площади, но из стержней меньшего диаметра;

2) применение поперечных сечений конструкций без выступающих углов (например, колонн круглого поперечного сечения или со срезанными углами вместо колонн прямоугольного или квадратного поперечного сечения).

Перечень научно-технических отчетов, выполненных автором по сталежелезобетонным конструкциям в Казанском Государственном архитектурно-строительном университете Внедрение предложенных методов расчета и конструирования на объектах реконструкции и в учебном процессе