На правах рукописи

Евдокимов Олег Анатольевич

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДА РАСЧЕТА ПОЛНОТЫ СГОРАНИЯ

ТОПЛИВА В ГАЗОТУРБИННОМ ДВИГАТЕЛЕ ПРОГНОЗИРОВАНИЕМ

КРИВОЙ ВЫГОРАНИЯ

Специальность 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и

энергоустановки летательных аппаратов

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Рыбинск – 2013 2

Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьева».

Научный руководитель:

Гурьянов Александр Игоревич, кандидат технических наук.

Официальные оппоненты:

Богданов Василий Иванович, доктор технических наук, открытое акционерное общество «Научно–производственное объединение «Сатурн», г. Рыбинск, эксперт;

Сыченков Виталий Алексеевич, кандидат технических наук, федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева», г. Казань, доцент кафедры авиационных двигателей и энергетических установок.

Ведущая организация: федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет)», г. Самара.

Защита диссертации состоится 25 июня 2013 г. в 13-00 на заседании диссертационного совета Д 212.210.01 в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьева»

по адресу: 152934, г. Рыбинск, Ярославской области, ул. Пушкина, 53, ауд. Г-237.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьева».

Автореферат разослан 23 мая 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Конюхов Борис Михайлович

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы.

Важной задачей на стадии проектирования камер сгорания и горелочных модулей является расчёт основных термогазодинамических параметров, к числу которых относятся среднемассовая температура в зоне горения и полнота сгорания топлива. Величина последней неразрывно связана с величинами эмиссии монооксида углерода и несгоревших углеводородов. Наличие их в продуктах сгорания обостряет проблему соответствия камеры требованиям по эмиссионным выбросам, предъявляемым международными и российскими нормами. Как правило, эта проблема решается на стадии опытной доводки камеры, но постоянное ужесточение норм по эмиссии определяет актуальность мероприятий по повышению полноты сгорания, что обуславливает необходимость создания новых и уточнения существующих методов прогнозирования кривой выгорания.

Степень разработанности темы исследования.

Большинство применяемых на практике методов расчёта камер сгорания основано на использовании балансовых соотношений для энергии, массы и зачастую не позволяет учесть влияние геометрии проточной части на процессы газодинамики, тепломассообмена и горения. Это связано с нелинейной взаимосвязью комплекса аэротермохимических процессов, протекающих в зоне горения, и сложностью их описания с помощью упрощённых физико-математических моделей, не всегда дающих адекватные результаты. По этой причине применяемые на практике методики расчёта характеристик камер сгорания стали глубоко индивидуальными и насыщенными большим количеством опытных данных, часто полученных для геометрически подобных камер, что существенно затрудняет их применение при создании камер сгорания перспективных двигателей с использованием новых схем организации процесса горения. Попытки создания обобщающих методик расчета полноты сгорания в доступной литературе встречаются крайне редко.

Цель диссертационной работы состоит в уточнении метода расчета полноты сгорания топлива в камерах сгорания газотурбинных двигателей и горелочных устройствах на основе подхода к прогнозированию кривой выгорания, учитывающего вид сжигаемого топлива и схему организации процесса горения, обеспечивающего необходимую степень точности и позволяющего выполнять проектировочные расчеты с сокращением их сроков.

Для достижения поставленной цели необходимо решить ряд задач:

– выполнить анализ существующих методов расчета полноты сгорания топлива в камерах сгорания ГТД и горелочных устройствах, оценить условия и границы их применимости, определить недостатки и проблемы, возникающие при их использовании;

– провести численные исследования рабочего процесса камер сгорания и горелочных модулей, реализующих распространенные на практике схемы организации процесса горения, выявить и оценить геометрические и термогазодинамические параметры, оказывающие определяющее влияние на полноту сгорания топлива;

– выполнить экспериментальные исследования камер сгорания и горелочных модулей, определить эмиссионные характеристики, полноту сгорания топлива, среднемассовую температуру и протяженность зоны горения;

– на основе полученных результатов и существующих методов расчета горения разработать уточненную методику расчета полноты сгорания топлива и построения кривой выгорания для камер сгорания и горелочных модулей с учетом влияния геометрических и аэротермохимических факторов;

– провести верификацию уточненной методики расчета по результатам экспериментальных исследований процесса выгорания топлива в камерах сгорания различного назначения;

– по результатам верификации методики расчета, на основе проведенных экспериментальных исследований и существующих расчетных зависимостей, определить границы применимости уточненной модели выгорания топлива.

Научная новизна работы.

– на основе теоретических и экспериментальных исследований определен эффект влияния диффузионной и кинетической схем организации горения, геометрических и термогазодинамических входных параметров, коэффициента избытка воздуха на характер изменения полноты сгорания топлива по длине огневой камеры, выраженный в виде полученных и уточненных математических зависимостей;

– разработанный метод прогнозирования полноты сгорания позволил получить рекомендации и выражения для выбора объема зоны горения камер сгорания и горелочных модулей, режимов по номинальной тепловой мощности и коэффициенту избытка воздуха, обеспечивающие достижение требуемой степени преобразования энергии при горении и эмиссии несгоревших углеводородов при сокращении массогабаритных характеристик.

Теоретическая и практическая значимость.

Уточненная методика расчета позволяет на стадии проектирования и опытной доводки камер сгорания и горелочных модулей осуществлять расчет полноты сгорания топлива и температуры по объему зоны горения, проектировать расположение отверстий для формирования вторичной зоны горения в камерах сгорания двигателей, выполнять расчет кривой выгорания на режимах переменной тепловой мощности, проводить аналитические расчеты, связанные с конверсией авиационной и наземной техники и «двойными» технологиями.

Методология и методы исследования.

Для решения поставленных задач использованы: аналитические методы на базе основополагающих законов газовой динамики, термодинамики, теории подобия и размерностей, методы планирования, постановки и статистической обработки теплофизического эксперимента, методы численного моделирования турбулентных течений с горением.

Положения, выносимые на защиту:

– результаты численного моделирования рабочего процесса поточной камеры сгорания и диффузионного горелочного модуля;

– экспериментальные данные по исследованию выгорания топлива в камерах сгорания и горелочных модулях;

– уточненная методика расчета полноты сгорания топлива по длине зоны горения;

– результаты расчета процесса выгорания топлива в камерах сгорания и горелочных модулях по уточненной методике.

Степень достоверности и апробация результатов.

Достоверность научных положений обеспечивается использованием основополагающих законов термогазодинамики, положений теории подобия и размерностей, статистической обработкой полученных опытных данных, применением метрологического оборудования, прошедшего необходимую проверку и подтверждается соответствием расчетных и опытных данных, а также совпадением с результатами работ других авторов.

Основные результаты выполненных исследований докладывались на конференциях: I Международная научно-техническая конференция, посвященная 70летию основателя Рыбинской школы теплофизиков, доктора технических наук, профессора Пиралишвили Ш.А., Рыбинск, 2009 г.; Пятая Российская Национальная Конференция по Теплообмену, Москва, 2010 г.; XVII, XVIII и XIX Школасеминар молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И.

Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в аэрокосмических технологиях», Жуковский, 2009 г., Звенигород, 2011 г., Орехово-Зуево, 2013 г.; Международная научная школа «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических технологиях», Москва, 2011; Четвертая международная конференция "Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках", Москва, 2011 г.

По материалам диссертации опубликовано 16 печатных работ, из них 3 статьи в изданиях утверждённых ВАК.

Диссертация содержит 125 стр. машинописного текста, 85 рисунков и состоит из введения, 4-х глав, заключения, списка литературы из 106 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, выполнена краткая характеристика работы, сформулированы цели и задачи исследований, отмечена научная новизна, теоретическая и практическая значимость полученных результатов, личный вклад автора и положения, выносимые на защиту.

В первой главе диссертации выполнен анализ работ по выгоранию топлива в камерах сгорания и горелочных модулях. Рассмотрены существующие методы расчета полноты сгорания и температуры горения, приведенные в работах ЦИАМ им. П.И. Баранова (1), А. Лефевра (2), Ю.В. Полежаева (3), А.В. Талантова и Б.Г.

Мингазова (4), В.Н. Груздева (5):

где – полнота сгорания топлива, kv – критерий форсирования; Gв – массовый расход воздуха через камеру сгорания (КС); pk – давление на входе в КС; Tk – температура на входе в КС; Vж.т. – объем жаровой трубы (ЖТ);

где Qвыд – теплота, фактически выделившаяся при сгорании единицы массы топлива; Qр – теплота сгорания топлива; г – плотность продуктов сгорания; Ff – площадь фронта пламени; UT – скорость распространения пламени; Сpг – изобарная теплоемкость продуктов сгорания; T – повышение температуры в процессе горения (Tад – для адиабатного процесса); GT – массовый расход топлива.

где L – длина зоны горения; d0 – диаметр сопла топливной форсунки; Re0 – число Рейнольдса на срезе сопла форсунки; d* - условный масштаб пламени, d* = 0,003 м; Ci – концентрация i-го компонента топлива, Ci – разность концентраций в ядре и на границе струи;

где Um – скорость распространения пламени по молю; W` – пульсационная составляющая скорости; x – протяженность участка зоны горения; Uн – нормальная скорость распространения пламени; – интенсивность турбулентности; li – масштаб турбулентности;

На основе анализа существующих экспериментальных исследований по выгоранию топлива определены параметры, оказывающие существенное влияние на полноту сгорания топлива и температуру горения, получены выражения, описывающие процесс выгорания водорода и метана в турбулентных реагирующих струях по длине зоны горения L (из уравнения 3) Рассмотрены основные схемы горения, реализуемые современными камерами сгорания и горелочными модулями, проанализировано их влияние на величину полноты сгорания.

Выполненный анализ позволил сформулировать цели и задачи, решаемые в рамках диссертационной работы.

Вторая глава диссертации посвящена численному моделированию процесса выгорания топлива в модельной поточной камере сгорания и диффузионном горелочном модуле с прямоточным слоем смешения.

Для описания течения в расчетной области используется система осреднённых по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса, замыкаемая моделью турбулентности SST k- и уравнением состояния. При решении задачи рассмотрена стационарная постановка, сетка построена из гексагональных элементов с помощью метода конечных объемов и состоит из 600000 узлов, на стенках задавалось сгущение, соответствовавшее значению безразмерной координаты y+1,5. Моделирование химических реакций выполнено с использованием кинетической схемы горения метана WD2 NO. Для описания механизма горения применялась модель EDM.

Изучение полноты сгорания топлива для распространенных на практике схем полным предварительным смешением компонентов:

1 –смесительное устройство с закруткой потока; 2 – стабилизатор; 3, 4 – пояса охлаждающих отверстий показана схема модели камеры сгорания.

В результате численного моделирования установлено, что существенное влияние на процесс выгорания топлива оказывает режим течения. На рисунке показано, что в области значений Re < 10000 повышение числа Re приводит к увеличению относительной протяженности зоны горения, выраженной в виде объема рассматриваемого участка длиной l и площадью поперечного сечения S, отнесенного к суммарному объему жаровой трубы V V Vж.т. с длиной Lж.т.. С другой стороны, в области Re > 12000 наблюдается обратный эффект, сопровождаемый интенсивным выгоранием смеси и повышением полноты сгорания топлива. Следует также отметить, что при достижении значения Re 25000 и дальнейшем увеличении числа Рейнольдса вплоть до верхнего предела исследуемого диапазона (Re 50000) протяженность зоны горения слабо зависит от режима течения и медленно увеличивается от значения 1,74 до 1,81.

На рисунке 3 показаны распределения полной среднемассовой температуры в камере сгорания. Значения температуры и мощности представлены в безразмерном виде путем отнесения их к величине адиабатной температуры горения метана в воздухе при стандартных условиях и стехиометрическом соотношении компонентов на входе в зону горения T*ад = 2369 K и номинальной мощности камеры сгорания (для рассмотренного случая N N N ном, где N ном 50 кВт ), соответственно. Видно, что при увеличении значений коэффициента избытка воздуха от = 1 до = 2,5, величина полной среднемассовой температуры на выходе из зоне горения уменьшается от Рисунок 2 – Зависимость протяженности Рисунок 3 – Численное исследование изменения зоны горения от числа Re: 1 – эксперимент; относительной среднемассовой температуры в 2 – численное моделирование; = 1 зоне горения: номинальная тепловая мощность Для выполнения расчётов диффузионного горелочного модуля с прямоточным слоем смешения сгенерирована сетка с числом узлов 1.3 млн (рисунок 4). При выполнении численного моделирования в качестве начальных заданы условия «прилипания» и адиабатности стенок горелки. Граничные условия расчетов варьировались в широком диапазоне значений: расход метана на входе в устройство Gт = 0,0001..0,001 кг/с; давление воздуха на входе в 1-ю, 2-ю ступени подачи P = 101325 Па и выходе из устройства P = 100000 Па; температура топлива и окислителя на входе в устройство T = 300 K. Прочие условия расчета задавались аналогично расчету поточной камеры сгорания.

При сопоставлении полученных результатов (рисунок 5) с расчетом выгорания наблюдается увеличение протяженности зоны горения, в то время как при решении задачи горения Рисунок 4 – Расчетная модель диффузионного горелочного модуля с прямоточным слоем На рисунке 6 показано изменение полной горения на режиме по номинальной тепловой мощности N 1. На участке зоны горения, ограниченном выходным сечением форсунки и значением относительного объема V 1, 2, температура горения изменяется скачкообразно, Рисунок 5 – Зависимость объема зоны горения Рисунок 6 – Численное исследование измеот мощности горелочного модуля: 1 – экспе- нения полной среднемассовой температуры римент; 2 – численное моделирование; 3 – по объему зоны горения на режиме N расчет по уравнениям (9), (10) достигая значения T * 0,67. Дальнейшее увеличение T * протекает по закону близкому к линейному и определяет ее среднемассовое значение на выходе из расчетной области T * 0, 705. Это обусловлено использованием двухступенчатой схемы подачи воздуха в зону горения, позволяющей обеспечивать более равномерное поле температуры на выходе из устройства одновременно с высокими значениями полноты сгорания топлива.

Таким образом, численное моделирование рабочего процесса поточной камеры сгорания и диффузионного горелочного модуля с прямоточным слоем смешения позволило изучить влияние основных термогазодинамических параметров (, N, Re, * и др.) на полноту сгорания топлива и температуру горения, необходимое для постановки экспериментального исследования.

В третьей главе выполнены экспериментальные исследования процесса выгорания топлива в нескольких конструкциях камер сгорания и горелочных модулей.

Для постановки опытов смонтирован стенд, схема которого представлена на рисунке 7. В процессе экспериментальных исследований проводились измерения расходов, давления, начальной температуры топлива и окислителя, концентраций продуктов сгорания и температуры по длине зоны горения. В качестве топлива использовался метан, максимальные относительные погрешности измерений составляют: расхода 3,5%; температуры – 2%; давления – 2%, концентраций – 10%.

В результате эксперимента получены системы уравнений, описывающие процесс выгорания топлива в исследованных устройствах:

- для камер сгорания и горелочных модулей, реализующих сжигание предварительно подготовленных топливовоздушных смесей (рисунок 1) - для диффузионных горелочных модулей с прямоточной схемой смешения компонентов без закрутки потока (рисунок 4) - для камер сгорания диффузионного типа (рисунок 7, поз. 18) Выполнено сравнение результатов экспериментального исследования, Рисунок 7 – Функциональная схема экспериментального стенда: 1 – компрессор подачи воздуха; 2,3,10 – регулируемые вентили; 4 – перемешанной смеси, и камеры расходомер воздушный; 5,12 – приёмник полной блок питания свечи зажигания; 8 – топливный баллон; 11 – расходомер топливный; 14 – газозаборный зонд; 15 – газовый анализатор; 16 - Vпот Vинд 7,3.

термоэлектрический термометр; 17 – цифровой сгорания топлива, построенных согласно методикам, изложенным в литературе, показывает, что наиболее адекватное описание процесса выгорания дает решение уравнений (4) и (5), предложенных учеными Казанской научной школы. Средние расхождения расчетных значений и результатов эксперимента составляют для поточной камеры сгорания 7% и 11%, соответственно, для диффузионного горелочного модуля 18% и 17%, для индивидуальной камеры сгорания 11% и 12%.

Сравнение результатов расчета полноты сгорания топлива и температуры по длине зоны горения на основе полученных регрессионных уравнений (8-11) с данными эксперимента показывает, что максимальное расхождение не превышает 9%, средняя величина составляет 4,7%.

Рисунок 9 – Кривые выгорания топлива на Рисунок 10 – Кривые изменения температуры по объему зоны горения на режиме режиме 1, N 1 : 1 – эксперимент; 2 – чисN 1 : 1 – эксперимент; 2 – численленное моделирование; 3 – расчет по (8); 4 – расчет по (4); 5–расчет по (5), 6–расчет по (2) ное моделирование; 3– расчет по (8) Рисунок 11 – Кривые выгорания топлива в Рисунок 12 – Кривые изменения темпедиффузионном горелочном модуле на режиме ратуры горения в диффузионном гореN 1 : 1 – эксперимент; 2 – численное модели- лочном модуле на режиме N 1 : 1 – рование; 3 – расчет по (10); 4 – расчет по урав- эксперимент; 2– численное моделированению (4); 5 – расчет по (5), 6 – расчет по (2) ние; 3 – расчет по уравнению (10) Рисунок 13 – Кривые выгорания топлива на режиме Рисунок 14 – Кривые изменения = 1, N 2,25 : 1– эксперимент; 2– расчет по уравN 2,25 : 1 – эксперимент; 2 – нению (11); 3 – расчет по уравнению (4); 4 – расчет по уравнению (5); 5 – расчет по уравнению (2) расчет по уравнению (11) Отмеченные расхождения обусловлены допущениями и ограничениями, положенными в основу существующих методов расчета полноты сгорания топлива, в частности, предположением об однородности топливовоздушной смеси на входе в зону горения. Это определяет необходимость выбора уточненного подхода к оценке интегральных характеристик процесса горения с учетом схемы подачи топлива и окислителя и условий их смешения в зоне протекания реакции.

В четвертой главе диссертации приведена уточненная методика расчета полноты сгорания в камерах сгорания и горелочных модулях, построенная на основе существующих зависимостей и полученных математических зависимостей (блок-схема приведена на рисунке 15).

Расчет интегральных характе- Расчет термогазодинамических параметров ристик устройств сжигания с использованием известных методик проектирования по зависимостям (3), (6), (7), (9), Рассчитанные Рисунок 15 – Блок-схема методики расчета процесса выгорания топлива в камере сгорания газотурбинного двигателя Полученная методика расчета позволяет учитывать вид сжигаемого топлива, схему горения, реализуемую устройством и может быть применена для расчета камер сгорания ГТД, горелочных модулей и диффузионных реагирующих струй.

Зависимости (3)-(5), (8)-(11) получены для значений степени повышения давления * 1 ; для расчета полноты сгорания при * 1 необходимо пользоваться поправкой, полученной на основе анализа доступных в литературе Рисунок 16 – Кривые выгорания топлива в (8) хорошо согласуется с экспериментальными точками, среднее расхождение горелочном модуле: 1 – эксперимент; 2 – расчет по зависимости (8); 3 – расчет по Рисунок 17 – Изменение полноты сгорания Рисунок 18 – Изменение полноты сгорания топлива по длине турбулентной реагирую- топлива по объему камеры сгорания ГТДщей струи: 1 – эксперимент; 2 – расчет по 10РМ: 1 – расчет по уточненной методике (11);

Зависимость (рисунок 17), полученная на основе струйно-факельной теории горения проф., чл.-корр. РАН Ю.В. Полежаева (3) с использованием предложенных уравнений (6), (7), показывает приемлемое сходство с экспериментальными данными (максимальное относительное отклонение 7%), что позволяет сделать вывод об адекватности выбранного подхода к расчету процесса выгорания топлива.

На практике экспериментального исследования характеристик камеры сгорания в составе двигателя измерение полноты сгорания топлива, как правило, выполняется только в выходном сечении устройства. Уточненная методика расчета позволяет прогнозировать значения полноты сгорания топлива в характерных сечениях зоны горения, что представляет важную задачу на стадии проектирования устройства. Сравнение экспериментальных и расчетных данных для камеры сгорания ГТД-10РМ, разработанной ОАО «НПО «Сатурн», показано на рисунке 18.

Погрешность расчета полноты сгорания топлива в выходном сечении устройства составила 4,5%.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

– Анализ известных экспериментальных данных по выгоранию топлива позволил выявить и оценить значения параметров, оказывающих определяющее влияние на полноту сгорания топлива в газотурбинном двигателе:

* n ; n = 0,1..0,4; T * ( Tk* T0* )x ; x = 0,15..0,3 ;

– На основе теории струйно-факельного горения и известных погрешностью не более 7% рассчитывать интегральные значения полноты сгорания топлива по длине зоны горения устройств сжигания топлива;

– Экспериментальные исследования процесса выгорания топлива в условиях диффузионной и кинетической схем горения показали, что соотношение объемов реакций составляет Vкин/Vдиф ~ 5..8, что подтверждает необходимость применения комплексного подхода к определению интегральных характеристик камер сгорания и горелочных модулей с учетом схем горения;

– На основе анализа результатов расчетно-экспериментальных исследований камер сгорания и горелочных модулей и существующих методов расчета интегральных параметров, известных в литературе, разработана уточненная методика построения кривой выгорания, позволяющая определять полноту сгорания топлива с учетом вида сжигаемого топлива и схемы организации процесса горения, реализуемой устройством;

– Анализ результатов экспериментальных исследований горелочного модуля вихревого эжекционного типа и камеры сгорания ГТД-10РМ позволил выполнить верификацию уточненной методики расчета кривой выгорания, сформулировать и определить границы ее применимости: от 1,0 до 2,5;. N от 0,1 до 4,0.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ РАБОТЫ:

1. Евдокимов, О.А. Моделирование кривой выгорания топлива в трубчатой камере сгорания [Текст] / А.И. Гурьянов, О.А. Евдокимов // Авиакосмическое приборостроение. – М.: Научтехлитиздат, 2009. – №11. – С. 22-28.

2. Евдокимов, О.А. Расчётно-экспериментальное исследование полноты сгорания топлива в потоке [Текст] / А.И. Гурьянов, О.А. Евдокимов // Вестник Рыбинской государственной авиационной технологической академии имени П.А.

Соловьева. – Рыбинск: РГАТА, 2011. – №1 (19). – С. 182-188.

3. Евдокимов, О.А. Экспериментальное и численное исследование выгорания топлива в вихревом газовом горелочном модуле [Текст] / О.А. Евдокимов // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С.П. Королева (национального исследовательского университета), 2011. – №3 (27). – ч. 2. – С. 156-163.

4. Евдокимов, О.А. Формирование кривой выгорания топлива по длине трубчатой камеры сгорания [Текст] / О.А. Евдокимов // Труды XVII Школысеминара молодых учёных и специалистов под руководством академика РАН А.И.

Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в аэрокосмических технологиях». – М.: Издательский дом МЭИ, 2009. – С. 328-331.

5. Евдокимов, О.А. Исследование процесса выгорания топлива в турбулентном потоке [Текст] / А.И. Гурьянов, О.А. Евдокимов // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических технологиях: тезисы докладов Международной научной школы (Москва, 5-7 сентября 2011 г.) – М.: Издательский дом МЭИ, 2011. – С. 104-106.

6. Евдокимов, О.А. Исследование выгорания топлива в трубчатой камере сгорания [Текст] / А.И. Гурьянов, О.А. Евдокимов // Тезисы докладов XVIII Школы-семинара молодых учёных и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в новых энергетических технологиях». – М.: Издательский дом МЭИ, 2011. – С. 139-140.

7. Пат № 2454605 Российская Федерация МПК F 23 D 14/62. Вихревая эжекционная газовая горелка технологического назначения. Пиралишвили Ш.А., Гурьянов А.И., Веретенников С.В., Евдокимов О.А. – опубл. 27.06.12, Бюл. № 18.

– 5 с.: ил.

8. Евдокимов, О.А. Методика расчетно-экспериментального определения полноты сгорания устройств сжигания топлива [Текст] / О.А. Евдокимов, А.И. Гурьянов // Тезисы докладов XIX Школы-семинара молодых учёных и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в новых энергетических установках». – М.: Издательский дом МЭИ, 2013. – С. 365-366.

Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П. А. Соловьева (РГАТУ имени П. А. Соловьёва) Адрес редакции: 152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина, Отпечатано в множительной лаборатории РГАТУ имени П. А. Соловьёва 152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина,