[ «750.,,,... I 750. I II I, I I, I I I, I I I. I I I. I II. - 339-2011 УДК 621.31 МКС 13.220.01;27.100 КП 01 : электроустановки, вновь вводимые и реконструируемые, воздушные линии электропередачи и токопроводы, ...»
Под длительностью воздействия напряжения понимается суммарное время действия релейной щиты и собственного времени отключения выключателя. За продолжительность воздействия принимается для рабочих мест время отключения ОКЗ резервными защитами, а для остальной территории – основными защитами.
ТКП 339- Таблица 4.4.56 Допустимые значения напряжения прикосновения, В электроустановок 0,01 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1, рованной нейтралью и до 1 кВ с любой нейтралью 4.4.29 Силовые кабельные линии Методы испытаний силовых кабельных линий должны соответствовать требованиям ГОСТ 23286, ГОСТ 18410, ГОСТ 16442 и ГОСТ 433.
Измерение емкости кабелей проводят по ГОСТ 12179 одновременно с измерением тангенса угла диэлектрических потерь, tg.
Измерение электрических характеристик проб масла, взятого из кабеля, – по ГОСТ 6581.
Измерение электрического сопротивления жилы постоянному току – по ГОСТ 7229.
Методы испытания кабелей переменным электрическим напряжением – по ГОСТ 2990.
При испытаниях силовых кабельных линий из сшитого полиэтилена должны соблюдаться требования, указанные в 4.4.29.
Измерение температуры кабелей, контроль состояния антикоррозионного покрытия трубопроводов кабелей высокого давления, испытание подпитывающих агрегатов и устройств автоматического подогрева концевых муфт проводятся в соответствии с инструкциями изготовителя.
4.4.29.1 Проверка целостности жил кабелей и фазировка Осуществляется после окончания монтажа, перемонтажа муфт или отсоединения жил кабеля.
Проверяются целостность и совпадение обозначений фаз подключаемых жил кабеля.
4.4.29.2 Измерение сопротивления изоляции Проводится мегаомметром на напряжение 2500 В. У силовых кабелей на напряжение до 1 кВ сопротивление изоляции должно быть не менее 0,5 МОм. У силовых кабелей на напряжение выше 1 кВ соТКП 339- противление изоляции не нормируется. Измерение следует проводить до и после испытания кабеля повышенным напряжением.
4.4.29.3 Испытание повышенным напряжением Испытательное напряжение принимается в соответствии с таблицей 4.4.57.
Таблица 4.4.57 Испытательное напряжение выпрямленного тока для Кабели с бумажной изоляцией на напряжение, кВ Кабели с пластмассовой изоляцией на Кабели с резиновой * Испытание выпрямленным напряжением одножильных кабелей с пластмассовой изоляцией без брони (экранов), проложенных на воздухе, не проводится.
Для кабелей на напряжение до 35 кВ с бумажной и пластмассовой изоляцией длительность приложения полного испытательного напряжения при приемо-сдаточных испытаниях составляет 10 мин.
Не допускается проводить испытание повышенным напряжением выпрямленного тока кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена изза возникновения необратимых процессов в изоляции кабеля, ведущих к потере изоляционной стойкости.
Для кабелей с резиновой изоляцией на напряжение 310 кВ длительность приложения полного испытательного напряжения – 5 мин.
Кабели с резиновой изоляцией на напряжение до 1 кВ испытаниям повышенным напряжением не подвергаются.
Для кабелей на напряжение 110 кВ и выше длительность приложения полного испытательного напряжения при приемо-сдаточных испытаниях составляет 15 мин.
При смешанной прокладке кабелей в качестве испытательного напряжения для всей кабельной линии следует принимать наименьшее из испытательных напряжений по таблице 4.4.57.
ТКП 339- При проведении испытаний кабелей 235 кВ необходимо обращать внимание на характер изменения токов утечки и асимметрии их по фазам. Абсолютное значение тока утечки и коэффициент асимметрии не являются браковочными показателями, но должны учитываться при оценке состояния изоляции, увеличении времени испытаний, сокращении периодичности.
Кабели с удовлетворительной изоляцией имеют стабильные значения тока утечки. Отношение I 10,5 мин/ I 1 мин не должно быть больше единицы.
Коэффициент асимметрии I max/I min 2–3.
4.4.29.4 Испытание пластмассовой оболочки (шланга) кабелей на напряжение 10 кВ и выше повышенным выпрямленным напряжением При этих испытаниях выпрямленное напряжение 10 кВ прикладывается между металлической оболочкой (экраном) и землей в течение 10 мин.
4.4.29.5 Испытание напряжением переменного тока Испытание допускается для кабельных линий на напряжение 6 кВ и выше с изоляцией из сшитого полиэтилена; на напряжение 110 кВ и выше с бумажной изоляцией и на напряжение 110 кВ с пластмассовой изоляцией взамен испытания выпрямленным напряжением.
Испытание проводится напряжением 1,00–1,73 Uном.
Допускается проводить испытания путем включения кабельной линии на номинальное напряжение Uном при отсутствии испытательной установки необходимой мощности.
Длительность испытания кабелей, если иное не указано изготовителем:
с бумажной и пластмассовой изоляцией – в течение 15 мин;
с изоляцией из сшитого полиэтилена – в течение 5 мин.
4.4.29.6 Испытание кабелей с использованием сверхнизкой Испытание кабелей с использованием сверхнизкой частоты проводится повышенным напряжением частотой 0,1 Гц в течение 15 мин (таблица 4.4.58).
Таблица 4.4.58 – Испытательные напряжения частотой 0,1 Гц для Кабели напряжением, кВ Испытательное напряжение, кВ При отсутствии установок для испытаний кабельных линий переменным напряжением частотой 0,1 Гц допускается проведение испытаний напряжением переменного тока частотой 50 Гц по 4.4.29.5.
4.4.29.7 Определение сопротивления жил кабеля Проводится для линий на напряжение 20 кВ и выше. Сопротивление жил кабельной линии постоянному току, приведенное к удельному значению (на 1 мм2 сечения, 1 м длины и температуре +20 °С), должно быть не более 0,01793 Ом для медной жилы и не более 0,0294 Ом для алюминиевой жилы. Измеренное сопротивление, приведенное к удельному значению, может отличаться от указанных значений не более чем на 5 %.
4.4.29.8 Определение электрической рабочей емкости Проводится для линий на напряжение 20 кВ и выше. Измеренная емкость, приведенная к удельному значению (на 1 м длины), должна отличаться от результатов испытаний изготовителем не более чем на 5 %.
4.4.29.9 Измерение токораспределения по одножильным Неравномерность распределения токов по токопроводящим жилам и оболочкам (экранам) кабелей не должна быть более 10 %.
ТКП 339- 4.4.29.10 Определение объема нерастворенного газа Проводится для маслонаполненных кабельных линий на напряжение 110–330 кВ. Содержание нерастворенного воздуха в масле должно быть не более 0,1 %.
4.4.29.11 Испытание подпитывающих агрегатов и автоматического подогрева концевых муфт Проводится для маслонаполненных кабельных линий 110–330 кВ.
4.4.29.12 Проверка антикоррозионных защит При приемке линий в эксплуатацию проверяется работа антикоррозионных защит для:
кабелей с металлической оболочкой, проложенных в грунтах со средней и низкой коррозионной активностью (удельное сопротивление грунта выше 20 Ом/м), при среднесуточной плотности тока утечки в землю выше 0,15 мА/дм2;
кабелей с металлической оболочкой, проложенных в грунтах с высокой коррозионной активностью (удельное сопротивление грунта менее 20 Ом/м) при любой среднесуточной плотности тока в землю;
кабелей с незащищенной оболочкой;
стального трубопровода кабелей высокого давления независимо от агрессивности грунта и видов изоляционных покрытий.
При проверке измеряются потенциалы и токи в оболочках кабелей и параметры электрозащиты (ток и напряжение катодной станции, ток дренажа) в соответствии с указаниями по электрохимической защите подземных энергетических сооружений от коррозии.
Оценку коррозионной активности грунтов и естественных вод следует проводить в соответствии с требованиями ГОСТ 9.602.
4.4.29.13 Определение характеристик масла и изоляционной Определение проводится для всех элементов маслонаполненных кабельных линий на напряжение 110 кВ и для концевых муфт (вводов в трансформаторы и КРУЭ) кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение 110 кВ.
Пробы масел марок С-220, 5 РА, МН-3 и МН-4 и изоляционной жидкости марки ПМС должны удовлетворять требованиям норм таблиц 4.4.59 и 4.4.60.
Если значения электрической прочности и степени дегазации масла МН4 соответствуют нормам, а значения тангенса угла диэлектрических потерь, tg, измеренные по методике ГОСТ 6581, превышают указанные в таблице 4.4.60, пробу масла дополнительно выдерживают при температуре 100 °С в течение 2 ч, периодически измеряя tg. При уменьшении значения тангенса угла диэлектрических потерь, tg, проба масла выдерживается при температуре 100 °С до получения установившегося значения, которое принимается за контрольное значение.
Таблица 4.4.59 Нормы на показатели качества масел марок С-220, 5 РА, МН-3 и МН-4 и изоляционной жидкости марки ПМС Показатель качества масла сосуде, кВ, не менее не более Примечание Испытание масел, не указанных в настоящей таблице, проводить в соответствии с требованием изготовителя.
Таблица 4.4.60 Тангенс угла диэлектрических потерь масла и изоляционной жидкости (при 100 °С), %, не более, для кабелей на * В числителе – значение для масел марок С220 и 5 РА, в знаменателе для МН3, МН4 и ПМС.
4.4.30 Воздушные линии электропередачи напряжением а) Общие положения.
В процессе выполнения строительно-монтажных работ проводятся проверка и контроль правильного выполнения следующих операций:
установки опор (отклонение опоры от вертикальной оси вдоль и поперек линии, выход опоры из створа линии, уклон и разворот траверс и др.);
монтаж проводов и тросов (габариты ВЛ от поверхности земли и инженерных сооружений, регулировка стрел провеса, соединение и крепление проводов и тросов и др.);
ТКП 339- заземления опор (параметры элементов заземляющих устройств, глубина заложения и соединения заземлителей и др.).
Требования к заземляющим устройствам, проверка пробивных предохранителей, испытание цепи фаза-нуль для ВЛИ аналогичны требованиям к воздушным линиям и выполняются в соответствии с пунктом 4.4.28 настоящего ТКП.
4.4.30.1 Контроль расположения элементов опор Проводятся измерение (выборочно) заглубления железобетонных опор в грунте, определение расположения фундаментов металлических опор и железобетонных опор на оттяжках, а также заложения ригелей и расположения анкеров оттяжек.
Измеренные значения на ВЛ напряжением 35–750 кВ не должны превышать допусков, приведенных в таблице 4.4.61 и в проектах конкретных ВЛ. Измерения выполняются на 2–3 % общего количества установленных опор.
Таблица 4.4.61 Допуски на расположение сборных фундаментов и свай в плане подножников* * Количество прокладок для компенсации разности отметок должно быть не более четырех общей толщиной не более 40 мм; площадь и конфигурация прокладок должны соответствовать конструкции опорных частей опоры.
Заглубление в грунт железобетонных опор ВЛ напряжением 0,38 – 20 кВ должно соответствовать проекту ВЛ, но быть не менее 1,7 м для ВЛ напряжением 0,38 кВ и 2,0 м для ВЛ напряжением 6–20 кВ.
Измерение производится на всех сложных опорах и на 20 % промежуточных опор.
4.4.30.2 Испытание изоляторов Испытания установленных на ВЛ стеклянных подвесных изоляторов, изоляторов всех типов для подвески грозозащитного троса и полимерных изоляторов не проводятся; их контроль осуществляется внешним осмотром.
4.4.30.3 Измерение сопротивления изоляторов Измерение сопротивления фарфоровых подвесных изоляторов проводится мегаомметром на напряжение 2500 В только при положительной температуре окружающего воздуха. При монтаже изоляторов сопротивление изоляции измеряется непосредственно перед установкой изоляторов.
Сопротивление каждого подвесного изолятора должно быть не менее 300 МОм.
4.4.30.4 Контроль соединений проводов и грозозащитных Проводится согласно пункту 4.4.31.
4.4.30.5 Измерение сопротивления заземления опор, Проводится в соответствии с указаниями пункта 4.4.28.
4.4.30.6 Воздушные линии напряжением 0,4 кВ с изолированными проводами (ВЛИ) а) Измерение сопротивления изоляции.
Сопротивление изоляции жил, изоляции их соединений и ответвлений от них должно быть не менее 0,5 МОм при напряжении мегаомметра 1000 В. Сопротивление измеряется между фазными проводами;
проводами (жилами) фазными и уличного освещения; проводами фазными, уличного освещения и нулевым.
б) Испытание повышенным напряжением.
Испытание повышенным напряжением проводится мегаомметром на напряжение 2500 В. Измерение сопротивления изоляции в этом случае не проводится.
в) Проверка соединений жил.
Проверка проводится путем внешнего осмотра и измерения падения напряжения или электрического сопротивления.
Соединения жил фазных, уличного освещения и нулевой несущей бракуются, если:
кривизна опрессованного зажима превышает 3 % его длины;
ТКП 339- на поверхности соединительного зажима имеются трещины и следы механических повреждений;
падение напряжения или электрическое сопротивление на участке соединения или ответвления более чем в 1,2 раза превышает падение напряжения или электрическое сопротивление на участке жил той же длины.
Проверка проводится выборочно на 2–5 % от общего количества соединений и ответвлений.
4.4.31 Контактные соединения проводов, грозозащитных тросов (тросов), сборных и соединительных шин а) Общие положения.
При проведении контроля контактных соединений, выполненных опрессовкой, контроля качества швов сварных и паяных соединений, имеющих гальваническое покрытие, следует руководствоваться ГОСТ 17441 и пунктом 4.4.31 настоящего ТКП.
4.4.31.1 Контроль опрессованных контактных соединений Контролируются геометрические размеры и состояние контактных соединений проводов и грозозащитных тросов (тросов) ВЛ и шин распределительных устройств.
Геометрические размеры (длина и диаметр спрессованной части корпуса зажима) не должны отличаться от предусмотренных технологическими указаниями по монтажу контактных соединений.
Стальной сердечник опрессованного соединительного зажима не должен быть смещен относительно симметрического положения более чем на 15 % длины прессуемой части провода.
На поверхности зажима не должно быть трещин, коррозии, механических повреждений.
При приемке в эксплуатацию выборочно контролируется не менее 3 % ycтановленных зажимов каждого типоразмера (марки).
4.4.31.2 Контроль контактных соединений, выполненных с применением овальных соединительных зажимов Проверяются геометрические размеры и состояние КС проводов и грозозащитных тросов.
Геометрические размеры соединительных зажимов после монтажа не должны отличаться от предусмотренных технологическими указаниями по монтажу зажимов.
На поверхности зажима не должно быть трещин, коррозии (на стальных соединительных зажимах), механических повреждений.
Число витков скрутки скручиваемых зажимов на сталеалюминиевых, алюминиевых и медных проводах не должно составлять менее 4 и более 4,5, а зажимов типа СОАС-95-3 при соединении проводов марки АЖС 70/39 менее 5 и более 5,5 витков.
При приемке в эксплуатацию ВЛ контролируется выборочно не менее 2 % установленных зажимов каждого типоразмера.
4.4.31.3 Контроль затяжки болтов контактных соединений Проверяется затяжка болтов контактных соединений, выполненных с применением соединительных плашечных, петлевых переходных, соединительных переходных, ответвительных, аппаратных зажимов.
Проверка проводится в соответствии с инструкцией по их монтажу.
4.4.31.4 Контроль сварных контактных соединений:
а) выполненных с применением термитных патронов.
Контролируются контактные соединения проводов ВЛ и сборных соединительных шин РУ, выполненных с применением термитных патронов. В сварном соединении не должно быть:
пережогов наружного повива провода или нарушения сварки при перегибе сваренных концов провода;
усадочных раковин в месте сварки глубиной более 1/3 диаметра провода из алюминия, сплавов или меди, глубиной более 6 мм сталеалюминиевого провода сечением 150600 мм2;
б) жестких сборных и соединительных шин РУ.
В сварном соединении не должно быть трещин, прожогов, кратеров, непроваров сварного шва более 10 % его длины при глубине более 15 % толщины свариваемого металла; суммарное значение непроваров, подрезов, газовых пор и вольфрамовых включений в швах свариваемых алюминиевых шин должно быть не более 15 % толщины свариваемого металла в каждом рассматриваемом сечении.
4.4.32 Системы возбуждения синхронных генераторов и синхронных компенсаторов а) Общие положения.
Приводятся объем, нормы и периодичность испытаний основных устройств и аппаратов в составе систем возбуждения следующих типов:
ТКП 339- систем тиристорного независимого возбуждения;
систем тиристорного самовозбуждения, в том числе резервных возбудителей;
систем бесщеточного возбуждения;
систем полупроводникового высокочастотного возбуждения (далее ВЧ);
систем с электромашинным коллекторным возбудителем, в том числе резервных возбудителей (далее РВ).
Проверку и испытания автоматического регулятора возбуждения, резервного регулятора возбуждения, систем управления возбуждением, устройств защиты, диагностики, измерений и сигнализации следует выполнять в соответствии с технической документацией изготовителя и типовыми методическими указаниями по наладке и испытаниям системы возбуждения.
Контроль основных параметров и характеристик СВ проводится согласно указаниям пункта 4.4.32 и технической документации изготовителя на конкретные СВ и отдельные устройства, входящие в состав СВ.
4.4.32.1 Измерение сопротивления и испытания электрической прочности изоляции Перед проверкой состояния изоляции вторичной коммутации функциональных узлов системы возбуждения, а также силовой части тиристорных преобразователей (далее ТП) панели и блоки с микроэлектронной аппаратурой должны быть выдвинуты из разъемов, а все не отсоединенные элементы, которые не рассчитаны на испытательное напряжение, закорочены.
Все высоковольтные испытания, как правило, проводятся после очистки от пыли и продувки сжатым воздухом, в соответствии с методикой испытаний изготовителя и с применением заводских испытательных приспособлений для закорачивания цепей, не рассчитанных на данные испытания.
Нормы, объемы испытаний и критерии оценки состояния изоляции оборудования каждого типа СВ приведены в таблице 4.4.62.
Состояние изоляции оценивается по величине сопротивления, измеряемого при температуре плюс 1030 °С, а также по способности выдерживать приложенное испытательное напряжение частотой 50 Гц в течение 1 мин.
Испытания силового оборудования СВ повышенным напряжением частотой 50 Гц выполняются только при приемо-сдаточных испытаниях.
4.4.32.2 Проверка наличия цепи защитного заземления Наличие цепи защитного заземления корпусов всех шкафов, панелей, блоков, защитных экранов, кожухов и ограждений элементов СВ проверяется омметром.
Величина сопротивления связи с контуром заземления, R, не нормируется, но не должна превышать 0,05 Ом.
Проверяются целостность проводников, соединяющих аппаратуру с контуром заземления, надежность болтовых соединений.
4.4.32.3 Измерение сопротивления постоянному току Измеряется сопротивление постоянному току обмоток трансформаторов и электрических машин в системах возбуждения. Измерения проводятся при установившейся температуре, близкой к температуре окружающей среды. Измеренное сопротивление для сравнения его с данными измерений изготовителем приводится к соответствующей температуре.
Нормы отклонений значений сопротивлений обмоток электрических машин и аппаратуры приведены в таблице 4.4.63.
4.4.32.4 Проверка трансформаторов систем возбуждения Проверяются выпрямительные и последовательные трансформаторы, трансформаторы собственных нужд и начального возбуждения, измерительные трансформаторы напряжения и тока.
Проверка проводится в соответствии с объемом и нормами, изложенными в пунктах 4.4.6–4.4.8 настоящего ТКП.
Кроме того, для последовательных трансформаторов определяется зависимость между напряжениями на разомкнутых вторичных обмотках и током статора генератора U2п.т = f(Iст).
Зависимость U2п.т = f(Iст) определяется при снятии характеристик трехфазного короткого замыкания блока (генератора) до Iст. ном. Характеристики отдельных фаз (при однофазных последовательных трансформаторах) не должны различаться между собой более чем на 5 %.
4.4.32.5 Измерение воздушного зазора и определение характеристик коллекторного возбудителя Измерения воздушного зазора между полюсами и якорем возбудителя в диаметрально противоположных точках проводятся под всеми 1. Тиристорный преобразователь (ТП) цепи ротора главного генепервичных обмоток импульсных ные с тиристорами защитные цепи, вторичные обмотки выходт.д.), примыкающих к ТП силовых управления и т.д.; примыкающие ченные разъединители (СТС), торов собственных нужд (СТС).
отсутствует Продолжение таблицы 4.4. 2. Силовые элементы систем СТС, СТН, ВЧ (источники питания, преобразователи и т.д.) со всей присоединенной аппаратурой вплоть до выключателей ввода возбуждения либо до разъединителей выхода преобразователей (схемы систем возбуждения без резервных возбудителей):
системы без водяного охлаждения преобразователей и с водяным охлаждением при незаполненной водой системе охлаждения ным сопротивлением не менее 75 кОм см) системе охлаждения Продолжение таблицы 4.4. 3. Силовые цепи возбуждения генератора без обмотки ротора (после выключателя ввода возизготовителем буждения или разъединителей постоянного тока, см. показатель 2): устройство АГП, разрядник, силовой резистор, шинопроводы и т.д.
Цепи, подключенные к измерительным кольцам в системе БСВ (обмотка ротора отключена) 4. Тиристорный преобразователь в цепи возбуждения возбудиТП, не связанных с силовыми токоведущие части, тиристоры и менее 0,8 испытасвязанные с ними цепи (см. пои выходу от силовой схемы; тирительного напряжеказатель 1). Тиристорный преобсторы (аноды, катоды, управляюния обмотки возбужразователь в цепи возбуждения Продолжение таблицы 4.4. 6. Вспомогательный синхронный генератор ВГ в системах СТН:
Продолжение таблицы 4.4. 7. Индукторный генератор в системе ВЧ возбуждения:
обмотки независимого возбуж- 1000 5,0 0,8 испытательного Относительно корпуса и между Продолжение таблицы 4.4. 9. Обращенный генератор совместно с вращающимся преобразователем в системе БСВ:
Продолжение таблицы 4.4. трансформатора ВТ в системах трансформатора в системах воз- вичная оббуждения ВГ (СТН) и БСВ мотка вательные трансформаторы СВ ной стали, ярем, стяжных шпилек Продолжение таблицы 4.4. 13, Коллекторный возбудитель и подвозбудитель:
цепи возбуждения коллекторного возбудителя (без обмоток возбудителя и ротора) со всей присоединенной аппаратурой обмотки возбудителя и подвоз- 1000 0,5 8,0 Uном. возбудителя Относительно корпуса и бандажей Алюминиевые и из нетермообработанного алюминиевого > 35 > сплава всех марок Из термообработанного алюминиевого сплава со стальным > 40 > сердечником и без него всех марок Таблица 5.3.11 Механические напряжения, Н/мм2, расщепленных проводов и тросов из двух составляющих, при среднегодовой температуре tсг, требующих защиты от вибрации Сталеалюминиевые марок АС при А/С:
Алюминиевые и из нетермообработанного алюминиевого > 40 > сплава всех марок Из термообработанного алюминиевого сплава со стальным > 45 > сердечником и без него всех марок ТКП 339- провода (тросы) большего сечения гасителями вибрации типа Стокбриджа;
провода ВЛЗ в местах их крепления к изоляторам гасителями вибрации спирального типа с полимерным покрытием.
Гасители вибрации следует устанавливать с обеих сторон пролета.
Для ВЛ, проходящих в особых условиях (отдельные пролеты в местности типа С и др.), защита от вибрации должна проводиться по специальному проекту.
Защита от вибрации больших переходов выполняется согласно 5.3.11.14.
5.3.7 Расположение проводов и тросов и расстояния 5.3.7.1 На ВЛ может применяться любое расположение проводов на опоре: горизонтальное, вертикальное, смешанное. На ВЛ 35 кВ и выше с расположением проводов в несколько ярусов предпочтительной является схема со смещением проводов соседних ярусов по горизонтали; в районах по гололеду IV и более рекомендуется применять горизонтальное расположение проводов.
5.3.7.2 Расстояния между проводами ВЛ, а также между проводами и тросами должны выбираться:
1) по условиям работы проводов (тросов) в пролетах согласно 5.3.7.3–5.3.7.9;
2) по допустимым изоляционным расстояниям: между проводами – согласно 5.3.9.11; между проводами и элементами опоры – согласно 5.3.9.9;
3) по условиям защиты от грозовых перенапряжений – согласно 5.3.9.5 и 5.3.9.6;
4) по условиям короны и допустимых уровней радиопомех и акустических шумов – согласно 5.3.6.7, государственным стандартам, строительным нормам и правилам.
Расстояния между проводами, а также между проводами и тросами выбираются по стрелам провеса, соответствующим габаритному пролету; при этом стрела провеса троса должна быть не более стрелы провеса провода.
В отдельных пролетах (не более 10 % общего количества), полученных при расстановке опор и превышающих габаритные пролеты не более чем на 25 %, увеличения расстояний, вычисленных для габаритного пролета, не требуется.
Для пролетов, превышающих габаритные более чем на 25 %, следует производить проверку расстояний между проводами и между проводами и тросами согласно указаниям 5.3.7.35.3.7.5, 5.3.7.75.3.7.10, 5.3.9.5 и 5.3.9.6, при этом допускается не учитывать требования таблиц приложения А.
При различии стрел провеса, конструкций проводов и гирлянд изоляторов в разных фазах ВЛ дополнительно должны проверяться расстояния между проводами (тросами) в пролете. Проверка проводится при наиболее неблагоприятных статических отклонениях при нормативном ветровом давлении W0, направленном перпендикулярно оси пролета данной ВЛ. При этом расстояния между проводами или проводами и тросами в свету для условий наибольшего рабочего напряжения должны быть не менее указанных в 5.3.9. и 5.3.9.10.
5.3.7.3 На ВЛ с поддерживающими гирляндами изоляторов при горизонтальном расположении проводов минимальное расстояние между проводами в пролете определяется по формуле где dгop расстояние по горизонтали между неотклоненными проводами (для расщепленных проводов – между ближайшими проводами разных фаз), м;
dэл расстояние согласно 5.3.9.10 для условий внутренних перенапряжений, м;
Kв коэффициент, значение которого принимается по таблице 5.3.12;
f наибольшая стрела провеса при высшей температуре или при гололеде без ветра, соответствующая действительному пролету, м;
длина поддерживающей гирлянды изоляторов, м:
для пролета, ограниченного анкерными опорами = 0; для пролетов с комбинированными гирляндами изоляторов, принимается равной ее проекции на вертикальную плоскость;
для пролетов с различной конструкцией гирлянд изоляторов принимается равной полусумме длин гирлянд изоляторов смежных опор;
поправка на расстояние между проводами, м, принимается равной 0,25 на ВЛ 35 кВ и 0,5 на ВЛ 110 кВ и выше в пролетах, ограниченных анкерными опорами, в остальных случаях = 0.
ТКП 339- *Рwп расчетная ветровая нагрузка на провод согласно 5.3.5.17, Н;
РI расчетная нагрузка от веса провода, Н.
Для промежуточных значений Рwп /РI, указанных в таблице 5.3.12, Kв определяется линейной интерполяцией.
5.3.7.4 На ВЛ с поддерживающими гирляндами изоляторов при вертикальном расположении проводов минимальное расстояние между неотклоненными проводами в середине пролета определяется по формуле где dверт расстояние между неотклоненными проводами (для расщепленных проводов между ближайшими проводами разноименных фаз) по вертикали, м;
dэл, f,, то же, что и в 5.3.7.3;
Kг коэффициент, значение которого принимается по таблице 5.3.13;
угол наклона прямой, соединяющей точки крепления проводов (тросов), к горизонтали; при углах наклона до 10° допускается принимать cos = 1.
Значение стрел Значение коэффициента Kг при отношении Рг.п /РI* провеса, м *Рг.п расчетная гололедная нагрузка на провод, Н/м, определяется по 5.3.5.18;
PI то же, что и в 5.3.7.3.
Для промежуточных значений Рг.п/PI, указанных в таблице 5.3.13, Kг определяется линейной интерполяцией.
5.3.7.5 На ВЛ с поддерживающими гирляндами изоляторов при смешанном расположении проводов (имеются смещения проводов друг относительно друга как по горизонтали, так и по вертикали) минимальное смещение по горизонтали dгор (при заданном расстоянии между проводами по вертикали) или минимальное расстояние по вертикали dверт (при заданном смещении по горизонтали) определяется в середине пролета в зависимости от наименьших расстояний между проводами ВЛ dгор и dверт, рассчитанных согласно 5.3.7.3 и 5.3.7.4 для фактических условий, и принимается в соответствии с таблицей 5.3. (при dгор < dверт) или таблицей 5.3.15 (при dгор > dверт).
Таблица 5.3.14 Соотношения между горизонтальным и вертикальным Горизонтальное смещение 0 0,25dгор 0,50dгор 0,75dгор dгор Вертикальное расстояние 0,95dверт 0,85dверт 0,65dверт Таблица 5.3.15 Соотношения между горизонтальным и вертикальным Вертикальное расстояние 0 0,25dверт 0,50dверт 0,75dверт dверт Промежуточные значения смещений и расстояний определяются линейной интерполяцией.
Расстояния, определенные по 5.3.7.3–5.3.7.5, допускается округлять до 0,1 м для стрел провеса до 4 м, до 0,25 м – для стрел провеса 412 м и до 0,5 м – при стрелах более 12 м.
5.3.7.6 Выбранные согласно 5.3.7.4, 5.3.7.5 расстояния между проводами должны быть также проверены на условия пляски (таблицы А.1А.8 приложения А). Из двух расстояний следует принимать наибольшее.
5.3.7.7 На ВЛ 35 кВ и выше с подвесными изоляторами при непараллельном расположении проводов минимальные расстояния между ними следует определять:
1) в середине пролета в соответствии с 5.3.7.3–5.3.7.6;
2) на опоре: горизонтальные расстояния dгор согласно 5.3.7.3 при стреле провеса провода f/16, длине поддерживающей гирлянды изоляторов /16 и Kв = 1; вертикальные расстояния dверт согласно 5.3.7. при стреле провеса f = 0 и Kг = 1.
Расстояния между проводами ВЛ с металлическими и железобетонными опорами должны также удовлетворять требованиям: на одТКП 339- ноцепных опорах 5.3.9.9, 5.3.9.10, на двухцепных опорах 5.3.7.10, а на ВЛ с деревянными опорами требованиям 5.3.9.8;
3) на расстоянии от опоры 0,25 длины пролета: горизонтальные расстояния dгор определяются интерполяцией расстояния на опоре и в середине пролета; вертикальные расстояния dверт принимаются как для середины пролета.
При изменении взаимного расположения проводов в пролете наименьшее расстояние между проводами определяется линейной интерполяцией минимальных расстояний dгор или dверт, рассчитанных в точках, ограничивающих первую или вторую четверти пролета от опоры, в которой имеется пересечение.
5.3.7.8 Расстояния между проводами и тросами определяются согласно 5.3.7.3—5.3.7.5 дважды: по параметрам провода и параметрам троса, и из двух расстояний выбирается наибольшее. При этом допускается определять расстояния по фазному напряжению ВЛ.
Выбор расстояний между проводами и тросами по условиям пляски производится по стрелам провеса провода при среднегодовой температуре (приложение А).
При двух и более тросах на ВЛ выбор расстояний между ними проводится по параметрам тросов.
5.3.7.9 На ВЛ 35 кВ и ниже со штыревыми и стержневыми изоляторами при любом расположении проводов расстояние между ними по условиям их сближения в пролете должно быть не менее значений, м, определенных по формуле где dэл то же, что и в 5.3.7.3;
f стрела провеса при высшей температуре после вытяжки провода в действительном пролете, м.
При f > 2 м расстояние d допускается определять согласно 5.3.7. и 5.3.7.4 при = 0.
Расстояние между проводами на опоре и в пролете ВЛП независимо от расположения проводов на опоре и района по гололеду должно быть не менее 0,4 м.
5.3.7.10 На двухцепных опорах расстояние между ближайшими проводами разных цепей по условию работы проводов в пролете должно удовлетворять требованиям 5.3.7.3–5.3.7.6, 5.3.7.11; при этом указанные расстояния должны быть не менее: 2 м для ВЛ до 10 кВ со штыревыми и 2,5 м с подвесными изоляторами; 2,5 м для ВЛ 35 кВ со штыревыми и 3 м с подвесными изоляторами; 4 м для ВЛ 110 кВ; 6 м для ВЛ 220 кВ; 7 м для ВЛ 330 кВ и 10 м для ВЛ 750 кВ.
На двухцепных опорах ВЛП расстояние между ближайшими проводами разных цепей должно быть не менее 0,6 м для ВЛП со штыревыми изоляторами и 1,5 м с подвесными изоляторами.
5.3.7.11 Провода ВЛ разных напряжений выше 1 кВ могут быть подвешены на общих опорах.
Допускается подвеска на общих опорах проводов ВЛ до 10 кВ и ВЛ до 1 кВ при соблюдении следующих условий:
1)ВЛ до 1 кВ должны выполняться по расчетным условиям ВЛ высшего напряжения;
2) провода ВЛ до 10 кВ должны располагаться выше проводов ВЛ до 1 кВ, причем расстояние между ближайшими проводами ВЛ разных напряжений на опоре, а также в середине пролета при температуре окружающего воздуха плюс 15 °С без ветра должно быть не менее 2 м;
3) крепление проводов высшего напряжения на штыревых изоляторах должно быть двойным.
В сетях до 35 кВ с изолированной нейтралью, имеющих участки совместной подвески с ВЛ более высокого напряжения, электромагнитное и электростатическое влияние последних не должно вызывать смещение нейтрали при нормальном режиме сети более 15 % фазного напряжения.
К сетям с заземленной нейтралью, подверженным влиянию ВЛ более высокого напряжения, специальных требований в отношении наведенного напряжения не предъявляется.
Провода ВЛП могут быть подвешены на общих опорах с проводами ВЛ 6–10 кВ, а также с проводами ВЛ и ВЛИ1) до 1 кВ.
Расстояние по вертикали между ближайшими проводами ВЛП и ВЛ 6–10 кВ на общей опоре и в пролете при температуре плюс 15 °С без ветра должно быть не менее 1,5 м.
При подвеске на общих опорах проводов ВЛП 6–10 кВ и ВЛ до 1 кВ или ВЛИ должны соблюдаться следующие требования:
1) ВЛ до 1 кВ или ВЛИ должны выполняться по расчетным условиям ВЛП;
2) провода ВЛП 6–10 кВ должны располагаться выше проводов ВЛ до 1 кВ или ВЛИ;
3) расстояние по вертикали между ближайшими проводами ВЛП 6–10 кВ и проводами ВЛ до 1 кВ или ВЛИ на общей опоре и в пролете 1) Здесь и далее ВЛИ воздушная линия электропередачи с самонесущими изолированными проводами.
ТКП 339- при температуре плюс 15 °С без ветра должно быть не менее 0,4 м для ВЛИ и 1,5 м для ВЛ;
4) крепление проводов ВЛП 6–10 кВ на штыревых и подвесных изоляторах должно выполняться усиленным.
5.3.8 Изоляторы и арматура 5.3.8.1 На ВЛ 110 кВ и выше должны применяться подвесные изоляторы, допускается применение стержневых и опорно-стержневых изоляторов.
На ВЛ 35 кВ должны применяться подвесные или стержневые изоляторы. Допускается применение штыревых изоляторов.
На ВЛ 10 кВ и ниже должны применяться:
1) на промежуточных опорах любые типы изоляторов;
2) на опорах анкерного типа подвесные изоляторы, допускается применение штыревых изоляторов в районе по гололеду I и в ненаселенной местности.
5.3.8.2 Выбор типа и материала (стекло, фарфор, полимерные материалы) изоляторов производится с учетом климатических условий (температуры и увлажнения) и условий загрязнения.
На ВЛ 330 кВ и выше рекомендуется применять стеклянные или полимерные (по согласованию с заказчиком) изоляторы;
на ВЛ 35220 кВ стеклянные, полимерные и фарфоровые, преимущество должно отдаваться стеклянным или полимерным изоляторам.
На ВЛ, проходящих в особо сложных для эксплуатации условиях (болота, поймы рек и т.п.), на ВЛ, сооружаемых на двухцепных и многоцепных опорах, на ВЛ, питающих тяговые подстанции электрифицированных железных дорог, и на больших переходах независимо от напряжения следует применять стеклянные изоляторы или, при наличии соответствующего обоснования, полимерные.
Выбор количества изоляторов в гирляндах проводится в соответствии с приложением Б.
5.3.8.3 Изоляторы и арматура выбираются по нагрузкам в нормальных и аварийных режимах работы ВЛ при климатических условиях, указанных в 5.3.5.33 и 5.3.5.34 соответственно.
Горизонтальная нагрузка в аварийных режимах поддерживающих гирлянд изоляторов определяется согласно 5.3.10.7–5.3.10.9.
Расчетные усилия в изоляторах и арматуре не должны превышать значений разрушающих нагрузок (механической или электромеханической для изоляторов и механической для армаТКП 339- туры), установленных государственными стандартами и техническими условиями, деленных на коэффициент надежности по материалу м.
Для ВЛ, проходящих в районах со среднегодовой температурой минус 10 °С и ниже или в районах с низшей температурой минус 50 °С и ниже, расчетные усилия в изоляторах и арматуре умножаются на коэффициент условий работы d = 1,4, для остальных ВЛ d = 1,0.
5.3.8.4 Коэффициенты надежности по материалу м для изоляторов и арматуры должны быть не менее:
1) в нормальном режиме:
при наибольших нагрузках
при среднеэксплуатационных нагрузках для изоляторов для поддерживающих гирлянд
для натяжных гирлянд
2) в аварийном режиме:
для ВЛ 750 кВ
для ВЛ 330 кВ и ниже
3) в нормальном и аварийных режимах:
для крюков и штырей
5.3.8.5 В качестве расчетного аварийного режима работы двухи многоцепных поддерживающих и натяжных гирлянд изоляторов с механической связкой между цепями изоляторов (5.3.8.14) следует принимать обрыв одной цепи. При этом расчетные нагрузки от проводов и тросов принимаются для климатических условий, указанных в 5.3.5.33 в режимах, дающих наибольшие значения нагрузок, а расчетные усилия в оставшихся в работе цепях изоляторов не должны превышать 90 % механической (электромеханической) разрушающей нагрузки изоляторов.
5.3.8.6 Конструкции поддерживающих и натяжных гирлянд изоляторов должны обеспечивать возможность удобного производства строительно-монтажных и ремонтных работ.
5.3.8.7 Крепление проводов к подвесным изоляторам и крепление тросов следует проводить при помощи глухих поддерживающих или натяжных зажимов.
Крепление проводов к штыревым изоляторам следует проводить проволочными вязками или специальными зажимами. Допускается в месте крепления проводов ВЛП к подвесным изоляторам снимать защитную изолирующую оболочку.
5.3.8.8 Радиопомехи, создаваемые гирляндами изоляторов и арматурой при наибольшем рабочем напряжении ВЛ, не должны превышать значения, нормируемые государственными стандартами.
ТКП 339- 5.3.8.9 Поддерживающие гирлянды изоляторов ВЛ 750 кВ должны выполняться двухцепными с раздельным креплением к опоре.
5.3.8.10 Поддерживающие гирлянды изоляторов для промежуточно-угловых опор ВЛ 330 кВ и выше должны выполняться двухцепными.
5.3.8.11 На ВЛ 110 кВ и выше в условиях труднодоступной местности рекомендуется применение двухцепных поддерживающих и натяжных гирлянд изоляторов с раздельным креплением к опоре.
5.3.8.12 В двухцепных поддерживающих гирляндах изоляторов цепи следует располагать вдоль оси ВЛ.
5.3.8.13 Для защиты проводов шлейфов (петель) от повреждений при соударении с арматурой натяжных гирлянд изоляторов ВЛ с фазами, расщепленными на три провода и более, на них должны быть установлены предохранительные муфты в местах приближения проводов шлейфа к арматуре гирлянды.
5.3.8.14 Двух- и трехцепные натяжные гирлянды изоляторов следует предусматривать с раздельным креплением к опоре. Допускается натяжные гирлянды с количеством цепей более трех крепить к опоре не менее чем в двух точках.
Конструкции натяжных гирлянд изоляторов расщепленных фаз и их узел крепления к опоре должны обеспечивать раздельный монтаж и демонтаж каждого провода, входящего в расщепленную фазу.
5.3.8.15 На ВЛ 330 кВ и выше в натяжных гирляндах изоляторов с раздельным креплением цепей к опоре должна быть предусмотрена механическая связка между всеми цепями гирлянды, установленная со стороны проводов.
5.3.8.16 В натяжных гирляндах изоляторов ВЛ 330 кВ и выше со стороны пролета должна быть установлена экранная защитная арматура.
5.3.8.17 В одном пролете ВЛ допускается не более одного соединения на каждый провод и трос.
В пролетах пересечения ВЛ с улицами (проездами), инженерными сооружениями, перечисленными в 5.3.17.15.3.20.1, 5.3.25.1, водными пространствами одно соединение на провод (трос) допускается:
при сталеалюминиевых проводах с площадью сечения по алюминию 240 мм2 и более независимо от содержания стали;
при сталеалюминиевых проводах с отношениям А/С 1,49 для любой площади сечения алюминия;
при стальных тросах с площадью сечения 120 мм2 и более;
при расщеплении фазы на три сталеалюминиевых провода с площадью сечения по алюминию 150 мм2 и более.
Не допускается соединение проводов (тросов) в пролетах пересечения ВЛ между собой на пересекающих (верхних) ВЛ, а также в пролетах пересечения ВЛ с надземными и наземными трубопроводами для транспорта горючих жидкостей и газов.
5.3.8.18 Прочность заделки проводов и тросов в соединительных и натяжных зажимах должна составлять не менее 90 % разрывного усилия проводов и канатов при растяжении. Соединительные зажимы на ВЛП должны иметь защитное изолирующее покрытие или оболочку.
5.3.9 Защита от перенапряжений, заземление 5.3.9.1 Воздушные линии 110–750 кВ с металлическими и железобетонными опорами должны быть защищены от прямых ударов молнии тросами по всей длине.
Сооружение ВЛ 110–330 кВ или их участков без тросов допускается:
1) в районах с числом грозовых часов в году менее 20 и в районах с плотностью разрядов на землю менее 1,5 на 1 км2 в год;
2) на участках ВЛ в районах с плохо проводящими грунтами ( > 103 Ом·м);
3) на участках трассы с расчетной толщиной стенки гололеда более 25 мм;
4) для ВЛ с усиленной изоляцией провода относительно заземленных частей опоры при обеспечении расчетного числа грозовых отключений линии, соответствующего расчетному числу грозовых отключений ВЛ такого же напряжения с тросовой защитой.
Число грозовых отключений линии для случаев, приведенных в пунктах 13, определенное расчетом с учетом опыта эксплуатации, не должно превышать без усиления изоляции трех в год для ВЛ 110330 кВ.
5.3.9.2 Воздушные линии 110–220 кВ, предназначенные для электроснабжения объектов добычи и транспорта нефти и газа, должны быть защищены от прямых ударов молнии тросами по всей длине (независимо от интенсивности грозовой деятельности и удельного эквивалентного сопротивления земли).
5.3.9.3 Защита подходов ВЛ к подстанциям должна выполняться в соответствии с подразделом 6.2 настоящего ТКП.
5.3.9.4 Для ВЛ до 35 кВ применение грозозащитных тросов не требуется.
На ВЛП 610 кВ рекомендуется устанавливать устройства защиты изоляции проводов при грозовых перекрытиях.
ТКП 339- Воздушные линии 110 кВ на деревянных опорах в районах с числом грозовых часов до 40, как правило, не должны защищаться тросами, а в районах с числом грозовых часов более 40 защита их тросами обязательна.
На ВЛ 6–10 кВ на деревянных опорах по условиям молниезащиты применение металлических траверс не рекомендуется.
На ВЛП 6–20 кВ должны быть установлены устройства защиты изоляции проводов при грозовых перекрытиях.
5.3.9.5 Гирлянды изоляторов единичных металлических и железобетонных опор, а также крайних опор участков с такими опорами и другие места с ослабленной изоляцией на ВЛ с деревянными опорами должны защищаться защитными аппаратами, в качестве которых могут использоваться вентильные разрядники (далее РВ), ограничители перенапряжения нелинейные (далее ОПН), трубчатые разрядники (далее РТ) и искровые промежутки (далее ИП). Устанавливаемые ИП должны соответствовать требованиям, приведенным в подразделе 6.2 настоящего ТКП.
5.3.9.6 При выполнении защиты ВЛ от грозовых перенапряжений тросами необходимо руководствоваться следующим:
1) одностоечные металлические и железобетонные опоры с одним тросом должны иметь угол защиты не более 30°, а опоры с двумя тросами не более 20°;
2) на металлических опорах с горизонтальным расположением проводов и с двумя тросами угол защиты по отношению к внешним проводам для ВЛ 110330 кВ должен быть не более 20°, для ВЛ 750 кВ не более 22°. В районах по гололеду IV и более и в районах с частой и интенсивной пляской проводов для ВЛ 110330 кВ допускается угол защиты до 30°;
3) на железобетонных и деревянных опорах портального типа допускается угол защиты по отношению к крайним проводам не более 30°;
4) при защите ВЛ двумя тросами расстояние между ними на опоре должно быть не более 5-кратного расстояния по вертикали от тросов до проводов, а при высоте подвеса тросов на опоре более 30 м расстояние между тросами должно быть не более 5-кратного расстояния по вертикали между тросом и проводом на опоре, умноженного на когде h высота подвеса троса на опоре.
эффициент, равный 5,5/ 5.3.9.7 Расстояния по вертикали между тросом и проводом ВЛ в середине пролета без учета отклонения их ветром по условиям защиты от грозовых перенапряжений должны быть не менее приведенных в таблице 5.3.16 и не менее расстояния по вертикали между тросом и проводом на опоре.
При промежуточных значениях длин пролетов расстояния определяются интерполяцией.
5.3.9.8 Крепление тросов на всех опорах ВЛ 220750 кВ должно быть выполнено при помощи изоляторов, шунтированных ИП размером не менее 40 мм.
На каждом анкерном участке длиной до 10 км тросы должны быть заземлены в одной точке путем устройства специальных перемычек на анкерной опоре. При большей длине анкерных пролетов количество точек заземления в пролете выбирается таким, чтобы при наибольшем значении продольной электродвижущей силы, наводимой в тросе при коротком замыкании (далее КЗ) на ВЛ, не происходил пробой ИП.
Изолированное крепление троса рекомендуется выполнять стеклянными подвесными изоляторами.
На подходах ВЛ 220330 кВ к подстанциям на длине 13 км и на подходах ВЛ 750 кВ на длине 35 км, если тросы не используются для емкостного отбора, плавки гололеда или связи, их следует заземлять на каждой опоре.
Таблица 5.3.16 Наименьшее расстояние между тросом и проводом Длина пролета, между тросом и проводом На ВЛ 110 кВ и ниже, если не предусмотрена плавка гололеда или организация каналов высокочастотной связи на тросе, изолированное крепление троса следует выполнять только на металлических и железобетонных анкерных опорах.
На участках ВЛ с неизолированным креплением троса и током КЗ на землю, превышающим 15 кА, а также на подходах к подстанциям ТКП 339- заземление троса должно быть выполнено с установкой перемычки, шунтирующей зажим.
При использовании тросов для устройства каналов высокочастотной связи они изолируются от опор на всем протяжении каналов высокочастотной связи и заземляются на подстанциях и усилительных пунктах через высокочастотные заградители.
Количество изоляторов в поддерживающем тросовом креплении должно быть не менее двух и определяться условиями обеспечения требуемой надежности каналов высокочастотной связи. Количество изоляторов в натяжном тросовом креплении следует принимать удвоенным по сравнению с количеством изоляторов в поддерживающем тросовом креплении.
Изоляторы, на которых подвешен трос, должны быть шунтированы искровым промежутком. Размер ИП выбирается минимально возможным по следующим условиям:
1) разрядное напряжение ИП должно быть ниже разрядного напряжения изолирующего тросового крепления не менее чем на 20 %;
2) ИП не должен перекрываться при однофазном КЗ на землю на других опорах;
3) при перекрытиях ИП от грозовых разрядов должно происходить самопогасание дуги сопровождающего тока промышленной частоты.
На ВЛ 750 кВ для улучшения условий самопогасания дуги сопровождающего тока промышленной частоты и снижения потерь электроэнергии рекомендуется применять скрещивание тросов.
Если на тросах ВЛ предусмотрена плавка гололеда, то изолированное крепление тросов выполняется по всему участку плавки. В одной точке участка плавки тросы заземляются с помощью специальных перемычек. Тросовые изоляторы шунтируются ИП, которые должны быть минимальными, выдерживающими напряжение плавки и иметь разрядное напряжение меньше разрядного напряжения тросовой гирлянды. Размер ИП должен обеспечивать самопогасание дуги сопровождающего тока промышленной частоты при его перекрытии во время КЗ или грозовых разрядов.
5.3.9.9 На ВЛ с деревянными опорами портального типа расстояние между фазами по дереву должно быть не менее: 3 м для ВЛ 35 кВ; 4 м – для ВЛ 110 кВ; 5 м – для ВЛ 220 кВ.
В отдельных случаях для ВЛ 110220 кВ при наличии обоснований (небольшие токи КЗ, районы со слабой грозовой деятельностью и т.п.) допускается уменьшение указанных расстояний до значения, рекомендованного для ВЛ напряжением на одну ступень ниже.
На одностоечных деревянных опорах допускаются следующие расстояния между фазами по дереву: 0,75 м для ВЛ 310 кВ; 2,5 м для ВЛ 35 кВ при условии соблюдения расстояний в пролете согласно 5.3.7.9.
5.3.9.10 Кабельные вставки в ВЛ должны быть защищены по обоим концам кабеля от грозовых перенапряжений защитными аппаратами.
Заземляющий зажим защитных аппаратов, металлические оболочки кабеля, корпус кабельной муфты должны быть соединены между собой по кратчайшему пути. Заземляющий зажим защитного аппарата должен быть соединен с заземлителем отдельным проводником.
Не требуют защиты от грозовых перенапряжений:
1) кабельные вставки 35–220 кВ длиной 1,5 км и более в ВЛ, защищенные тросами;
2) кабельные вставки в ВЛ напряжением до 10 кВ, выполненные кабелями с пластмассовой изоляцией и оболочкой, длиной 2,5 км и более и кабелями других конструкций длиной 1,5 км и более.
5.3.9.11 Для ВЛ, проходящих на высоте до 1000 м над уровнем моря, изоляционные расстояния по воздуху от проводов и арматуры, находящейся под напряжением, до заземленных частей опор должны быть не менее приведенных в таблице 5.3.17.
Таблица 5.3.17 Наименьшее изоляционное расстояние по воздуху (в свету) от токоведущих до заземленных частей опоры Грозовые перенапряжения для изоляторов:
подъема на опору без отключения ВЛ * В знаменателе – промежуток «провод шлейфа – стойка анкерно-угловой опоры», в числителе – все промежутки, кроме промежутка «провод – опора» для средней фазы, который должен быть не менее 480 см.
ТКП 339- Допускается уменьшение изоляционных расстояний по грозовым перенапряжениям, указанных в таблице 5.3.17, при условии снижения общего уровня грозоупорности ВЛ не более чем на 20 %. Для ВЛ 750 кВ, проходящих на высоте до 500 м над уровнем моря, расстояния, указанные в таблице 5.3.17, могут быть уменьшены на 10 % для промежутка «провод шлейфа – стойка анкерно-угловой опоры», «провод – оттяжка» и на 5 % для остальных промежутков. Наименьшие изоляционные расстояния по внутренним перенапряжениям приведены для следующих значений расчетной кратности: 4,5 для ВЛ 6–10 кВ; 3,5 для ВЛ 35 кВ; 3,0 для ВЛ 110–220 кВ; 2,7 для ВЛ 330 кВ и 2,1 для ВЛ 750 кВ.
При других, более низких значениях расчетной кратности внутренних перенапряжений допустимые изоляционные расстояния по ним пересчитываются пропорционально.
Изоляционные расстояния по воздуху между токоведущими частями и деревянной опорой, не имеющей заземляющих спусков, допускается уменьшать на 10 %, за исключением расстояний, выбираемых по условию безопасного подъема на опору.
5.3.9.12 Наименьшие расстояния на опоре между проводами ВЛ в месте их пересечения между собой при транспозиции, ответвлениях, переходе с одного расположения проводов на другое должны быть не менее приведенных в таблице 5.3.18.
5.3.9.13 Дополнительные требования к защите от грозовых перенапряжений ВЛ при пересечении их между собой и при пересечении ими различных сооружений приведены в подпунктах 5.3.16.10, 5.3.17.8, 5.3.20.4.
5.3.9.14 На двухцепных ВЛ 110 кВ и выше, защищенных тросом, для снижения количества двухцепных грозовых перекрытий допускается усиление изоляции одной из цепей на 20–30 % по сравнению с изоляцией другой цепи.
5.3.9.15 На ВЛ должны быть заземлены:
а) опоры, имеющие грозозащитный трос или другие устройства молниезащиты;
б) железобетонные и металлические опоры ВЛ 3–35 кВ;
в) опоры, на которых установлены силовые или измерительные трансформаторы, разъединители, предохранители и другие аппараты;
г) металлические и железобетонные опоры ВЛ 110–330 кВ без тросов и других устройств молниезащиты, если это необходимо по условиям обеспечения работы релейной защиты и автоматики.
Таблица 5.3.18 Наименьшее расстояние между фазами на опоре напряжение * При значениях расчетной кратности внутренних перенапряжений менее 2,1 допустимые изоляционные расстояния пересчитываются пропорционально.
Деревянные опоры и деревянные опоры с металлическими траверсами ВЛ без грозозащитных тросов или других устройств молниезащиты не заземляются.
Сопротивления заземляющих устройств опор, приведенных в а), при их высоте до 50 м должны быть не более приведенных в таблице 5.3.19; при высоте опор более 50 м – в два раза ниже по сравнению с приведенными в таблице 5.3.19. На двухцепных и многоцепных опорах ВЛ, независимо от напряжения линии и высоты опор, рекомендуется снижать сопротивления заземляющих устройств в два раза по сравнению с приведенными в таблице 5.3.19.
Таблица 5.3.19 Наибольшее сопротивление заземляющих устройств Допускается превышение сопротивлений заземления части опор по сравнению с нормируемыми значениями, если имеются опоры с пониженными значениями сопротивлений заземления, а ожидаемое число грозовых отключений не превышает значений, получаемых при выполнении требований таблицы 5.3.19 для всех опор ВЛ.
ТКП 339- Сопротивления заземляющих устройств опор, указанных в б) для ВЛ 3–10 кВ, проходящих в населенной местности, а также всех ВЛ 35 кВ должны быть не более приведенных в таблице 5.3.19: для ВЛ 3–10 кВ в ненаселенной местности в грунтах с удельным сопротивлением до 100 Ом·м не более 30 Ом, а в грунтах с выше 100 Ом·м не более 0,3 Ом.
Сопротивления заземляющих устройств опор ВЛ 110 кВ и выше, указанных в в), должны быть не более приведенных в таблице 5.3.19, а для ВЛ 3–35 кВ не должны превышать 30 Ом.
Сопротивления заземляющих устройств опор, указанных в г), определяются при проектировании ВЛ.
Для ВЛ, защищенных тросами, сопротивления заземляющих устройств, выполненных по условиям молниезащиты, должны обеспечиваться при отсоединенном тросе, а по остальным условиям при неотсоединенном тросе.
Сопротивления заземляющих устройств опор ВЛ должны обеспечиваться и измеряться при токах промышленной частоты в период их наибольших значений в летнее время. Допускается производить измерение в другие периоды с корректировкой результатов путем введения сезонного коэффициента, однако не следует производить измерение в период, когда на значение сопротивления заземляющих устройств оказывает существенное влияние промерзание грунта.
Место присоединения заземляющего устройства к железобетонной опоре должно быть доступно для выполнения измерений.
5.3.9.16 Железобетонные фундаменты опор ВЛ 110 кВ и выше могут быть использованы в качестве естественных заземлителей (исключение 5.3.9.15 и 5.3.18.5) при осуществлении металлической связи между анкерными болтами и арматурой фундамента и отсутствии гидроизоляции железобетона полимерными материалами.
Битумная обмазка на железобетонных опорах и фундаментах не влияет на их использование в качестве естественных заземлителей.
5.3.9.17 При прохождении ВЛ 110 кВ и выше в местности с глинистыми, суглинистыми, супесчаными и тому подобными грунтами с удельным сопротивлением 1000 Ом·м следует использовать арматуру железобетонных фундаментов, опор и пасынков в качестве естественных заземлителей без дополнительной укладки или в сочетании с укладкой искусственных заземлителей. В грунтах с более высоким удельным сопротивлением естественная проводимость железобетонных фундаментов не должна учитываться, а требуемое значение сопротивления заземляющего устройства должно обеспечиваться только применением искусственных заземлителей.
Требуемые сопротивления заземляющих устройств опор ВЛ 35 кВ должны обеспечиваться применением искусственных заземлителей, а естественная проводимость фундаментов, подземных частей опор и пасынков (приставок) при расчетах не должна учитываться.
5.3.9.18 Для заземления железобетонных опор в качестве заземляющих проводников следует использовать элементы напряженной и ненапряженной продольной арматуры стоек, металлические части которых соединены между собой и могут быть присоединены к заземлителю.
В качестве заземляющего проводника вне стойки или внутри может быть проложен при необходимости специальный проводник. Элементы арматуры, используемые для заземления, должны удовлетворять термической стойкости при протекании токов КЗ. За время КЗ стержни должны нагреваться не более чем на 60 °С.
Оттяжки железобетонных опор должны использоваться в качестве заземляющих проводников дополнительно к арматуре.
Тросы, заземляемые согласно 5.3.9.7, и детали крепления гирлянд изоляторов к траверсе железобетонных опор должны быть металлически соединены с заземляющим спуском или заземленной арматурой.
5.3.9.19 Сечение каждого из заземляющих спусков на опоре ВЛ должно быть не менее 35 мм2, а для однопроволочных спусков диаметр должен быть не менее 10 мм (сечение 78,5 мм2). Количество спусков должно быть не менее двух.
Для районов со среднегодовой относительной влажностью воздуха 60 % и более, а также при средне- и сильноагрессивных степенях воздействия среды заземляющие спуски у места их входа в грунт должны быть защищены от коррозии в соответствии с требованиями строительных норм и правил.
В случае опасности коррозии заземлителей следует увеличивать их сечение или применять оцинкованные заземлители.
На ВЛ с деревянными опорами рекомендуется болтовое соединение заземляющих спусков; на металлических и железобетонных опорах соединение заземляющих спусков может быть выполнено как болтовым, так и сварным.
5.3.9.20 Заземлители опор ВЛ, как правило, должны находиться на глубине не менее 0,5 м, а в пахотной земле 1 м. В случае установки опор в скальных грунтах допускается прокладка лучевых заземлителей непосредственно под разборным слоем над скальными породами при толщине слоя не менее 0,1 м. При меньшей толщине этого слоя или его отсутствии рекомендуется прокладка заземлителей по поверхности скалы с заливкой их цементным раствором.
ТКП 339- 5.3.10 Опоры и фундаменты 5.3.10.1 Опоры ВЛ разделяются на два основных вида: анкерные опоры, полностью воспринимающие тяжение проводов и тросов в смежных с опорой пролетах, и промежуточные, которые не воспринимают тяжение проводов или воспринимают его частично. На базе анкерных опор могут выполняться концевые и транспозиционные опоры.
Промежуточные и анкерные опоры могут быть прямыми и угловыми.
В зависимости от количества подвешиваемых на них цепей опоры разделяются на одноцепные, двухцепные и многоцепные.
Опоры могут выполняться свободностоящими или с оттяжками.
Промежуточные опоры могут быть гибкой и жесткой конструкции;
анкерные опоры должны быть жесткими. Допускается применение анкерных опор гибкой конструкции для ВЛ до 35 кВ.
К опорам жесткой конструкции относятся опоры, отклонение верха которых (без учета поворота фундаментов) при воздействии расчетных нагрузок по второй группе предельных состояний не превышает 1/100 высоты опоры. При отклонении верха опоры более 1/100 высоты опоры относятся к опорам гибкой конструкции.
Опоры анкерного типа могут быть нормальной и облегченной конструкции (5.3.10.11).
5.3.10.2 Анкерные опоры следует применять в местах, определяемых условиями работ на ВЛ при ее сооружении и эксплуатации, а также условиями работы конструкции опоры.
Требования к применению анкерных опор нормальной конструкции устанавливаются настоящей главой.
На ВЛ 35 кВ и выше расстояние между анкерными опорами должно быть не более 10 км, а на ВЛ, проходящих в труднодоступной местности и в местности с особо сложными природными условиями, не более 5 км.
На ВЛ 10 кВ и ниже с проводами, закрепленными на штыревых изоляторах, расстояние между анкерными опорами не должно превышать 1,5 км в районах по гололеду IIII и 1 км – в районах по гололеду IV и более.
На ВЛ 10 кВ и ниже с подвесными изоляторами расстояние между анкерными опорами не должно превышать 3 км.
На ВЛ, проходящих по сильно пересеченной местности в районах по гололеду III и более, рекомендуется устанавливать опоры анкерного типа в местах, резко возвышающихся над окружающей местностью.
5.3.10.3 Предельные состояния, по которым производится расчет опор, фундаментов и оснований ВЛ, подразделяются на две группы.
Первая группа включает предельные состояния, которые ведут к потере несущей способности элементов или к полной непригодности их в эксплуатации, то есть к их разрушению любого характера. К этой группе относятся состояния при наибольших внешних нагрузках и при низшей температуре, то есть при условиях, которые могут привести к наибольшим изгибающим или крутящим моментам на опоры, наибольшим сжимающим или растягивающим усилиям на опоры и фундаменты.
Вторая группа включает предельные состояния, при которых возникают недопустимые деформации, перемещения или отклонения элементов, нарушающие нормальную эксплуатацию; к этой группе относятся состояния при наибольших прогибах опор.
Метод расчета по предельным состояниям имеет целью не допускать, с определенной вероятностью, наступления предельных состояний первой и второй групп при эксплуатации, а также первой группы при производстве работ по сооружению ВЛ.
5.3.10.4 Нагрузки, воздействующие на строительные конструкции ВЛ, в зависимости от продолжительности действия подразделяются на постоянные и временные (длительные, кратковременные, особые).
К постоянным нагрузкам относятся:
собственный вес проводов, тросов, строительных конструкций, гирлянд изоляторов, линейной арматуры; тяжение проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии ветра и гололеда; воздействие предварительного напряжения конструкций, а также нагрузки от давления воды на фундаменты в руслах рек.
К длительным нагрузкам относятся:
нагрузки, создаваемые воздействием неравномерных деформаций оснований, не сопровождающихся изменением структуры грунта, а также воздействием усадки и ползучести бетона.
К кратковременным нагрузкам относятся:
давление ветра на провода, тросы и опоры свободные от гололеда и покрытые гололедом; вес отложений гололеда на проводах, тросах, опорах; тяжение проводов и тросов сверх их значений при среднегодовой температуре; нагрузки от давления воды на опоры и фундаменты в поймах рек и от давления льда; нагрузки, возникающие при изготовлении и перевозке конструкций, а также при монтаже строительных конструкций, проводов и тросов.
К особым нагрузкам относятся:
нагрузки, возникающие при обрыве проводов и тросов, а также при сейсмических воздействиях.
5.3.10.5 Опоры, фундаменты и основания ВЛ должны рассчитываться на сочетания расчетных нагрузок нормальных режимов по первой и второй группам предельных состояний и аварийных и монтажных режимов ВЛ по первой группе предельных состояний.
ТКП 339- Расчет опор, фундаментов и оснований фундаментов на прочность и устойчивость должен проводиться на нагрузки первой группы предельных состояний.
Расчет опор, фундаментов и их элементов на выносливость и по деформациям проводится на нагрузки второй группы предельных состояний.
Расчет оснований по деформациям производится на нагрузки второй группы предельных состояний без учета динамического воздействия порывов ветра на конструкцию опоры.
Опоры, фундаменты и основания должны рассчитываться также на нагрузки и воздействия внешней среды в конкретных условиях (воздействие размывающего действия воды, давления волн, навалов льда, давления грунта и т. п.), которые принимаются в соответствии со строительными нормами и правилами или другими нормативными документами.
Дополнительно учитывается следующее:
возможность временного усиления отдельных элементов конструкций в монтажных режимах;
расчет железобетонных опор и фундаментов по раскрытию трещин в нормальных режимах проводится на нагрузки второй группы предельных состояний, причем кратковременные нагрузки снижаются на 10 %; при использовании опор и фундаментов в условиях агрессивной среды снижение кратковременных нагрузок не производится;
отклонение верха опоры при воздействии расчетных нагрузок по второй группе предельных состояний не должно приводить к нарушению установленных настоящим техническим кодексом наименьших изоляционных расстояний от токоведущих частей (проводов) до заземленных элементов опоры и до поверхности земли и пересекаемых инженерных сооружений;
расчет опор гибкой конструкции проводится по деформированной схеме (с учетом дополнительных усилий, возникавших от весовых нагрузок при деформациях опоры, для первой и второй групп предельных состояний);
расчет опор, устанавливаемых в районах с сейсмичностью свыше 6 баллов, на воздействие сейсмических нагрузок должен выполняться в соответствии со строительными нормами и правилами по строительству в сейсмических районах; при этом расчетные нагрузки от веса гололеда, от тяжения проводов и тросов в нормальных режимах умножаются на коэффициент сочетаний = 0,8.
5.3.10.6 Опоры должны рассчитываться в нормальном режиме по первой и второй группам предельных состояний на сочетания условий, указанных в 5.3.5.33 (пункты 4– 6) и 5.3.5.35 (пункты 1–3).
Опоры анкерного типа и промежуточные угловые опоры должны рассчитываться также на условия 5.3.5.33 (пункт 2), если тяжение проводов или тросов в этом режиме больше, чем в режиме наибольших нагрузок.
Анкерные опоры должны быть рассчитаны на разность тяжений проводов и тросов, возникающую вследствие неравенства значений приведенных пролетов по обе стороны опоры. При этом условия для расчета разности тяжений устанавливаются при разработке конструкции опор.
Концевые опоры должны рассчитываться также на одностороннее тяжение всех проводов и тросов.
Двухцепные опоры во всех режимах должны быть рассчитаны также для условий, когда смонтирована только одна цепь.
5.3.10.7 Промежуточные опоры ВЛ с поддерживающими гирляндами изоляторов и глухими зажимами должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на расчетные условные горизонтальные статические нагрузки Tав.
Расчет проводится при следующих условиях:
1) оборваны провод или провода одной фазы одного пролета (при любом числе проводов на опоре), тросы не оборваны;
2) оборван один трос пролета (для расщепленного троса все его составляющие), провода не оборваны.
Условные нагрузки прикладываются в местах крепления той фазы или того троса, при обрыве которых усилия в рассчитываемых элементах получаются наибольшими. При этом принимаются сочетания условий, указанных в 5.3.5.34 (пункт 1).
5.3.10.8 Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка Tав от проводов на опоры принимается равной:
1) на ВЛ с нерасщепленными фазами:
для свободностоящих металлических опор, опор из любого материала на оттяжках, А-образных и других типов жестких опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм2 0,5Тmax, площадью сечения алюминиевой части 205 мм2 и более 0,4Тmax;
для железобетонных свободностоящих опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм2 0,3Тmax; площадью сечения алюминиевой части 205 мм2 и более 0,25Тmax;
для деревянных свободностоящих опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм2 0,25Тmax; сечения алюминиевой части 205 мм2 и более – 0,2Тmax, где Тmax наибольшая расчетная нагрузка от тяжения проводов (5.3.5.32);
ТКП 339- для других типов опор (опор из новых материалов, металлических гибких опор и т.п.) в зависимости от гибкости рассчитываемых опор в пределах, указанных выше;
2) на ВЛ напряжением до 330 кВ с расщепленными фазами путем умножения значений, указанных в 1) для нерасщепленных фаз, на дополнительные коэффициенты: 0,8 при расщеплении на два провода;
0,7 на три провода и 0,6 на четыре провода.
На ВЛ 750 кВ с расщеплением на четыре и более проводов в фазе 27 кН.
В расчетах допускается учитывать поддерживающее действие необорванных проводов и тросов при среднегодовой температуре без гололеда и ветра. При этом расчетные условные нагрузки следует определять, как в 1) настоящего подпункта, а механические напряжения, возникающие в поддерживающих проводах и тросах, не должны превышать 70 % их разрывного усилия.
При применении средств, ограничивающих передачу продольной нагрузки на промежуточную опору (многороликовые подвесы и др.), расчет следует проводить на нагрузки, возникающие при использовании этих средств, но не более расчетных условных нагрузок, принимаемых при подвеске проводов в глухих зажимах.
5.3.10.9 Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка на промежуточные опоры Tав от тросов принимается равной:
1) от одиночного троса 0,5Тmax;
2) от расщепленного троса (из двух составляющих) 0,4 Тmax, но не менее 20 кН, где Тmax наибольшая расчетная нагрузка от тяжения тросов (5.3.5.32).
5.3.10.10 Промежуточные опоры со штыревыми изоляторами должны рассчитываться в аварийном режиме на обрыв одного провода, дающего наибольшие усилия в элементах опоры с учетом гибкости опор и поддерживающего действия необорванных проводов. Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка Tав для стоек и приставок принимается равной 0,3Тmax, но не менее 3 кН; для остальных элементов опоры 0,15Тmax, но не менее 1,5 кН, где Тmax то же, что и в 5.3.10.8.
5.3.10.11 Опоры анкерного типа должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на обрыв техпроводов и тросов, при обрыве которых усилия в рассматриваемых элементах получаются наибольшими.
Расчет проводится на следующие условия:
1) для опор ВЛ с алюминиевыми и стальными проводами всех сечений, проводами из алюминиевых сплавов всех сечений, сталеТКП 339- алюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником с площадью сечения алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм2:
оборваны провода двух фаз одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные нормальные опоры);
оборваны провода одной фазы одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные облегченные и концевые опоры);
2) для опор ВЛ со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником площадью сечения алюминиевой части для обоих типов проводов 185 мм2 и более, а также со стальными канатами типа ТК всех сечений, используемыми в качестве проводов: оборваны провода одной фазы одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные нормальные и концевые опоры);
3) для опор ВЛ независимо от марок и сечений подвешиваемых проводов: оборван один трос одного пролета (при расщепленном тросе все составляющие), провода не оборваны. Сочетания климатических условий принимаются согласно 5.3.5.34 (пункты 2 и 3).
5.3.10.12 Опоры анкерного типа должны проверяться в монтажном режиме по первой группе предельных состояний на следующие условия:
1) в одном пролете смонтированы все провода и тросы, в другом пролете провода и тросы не смонтированы. Тяжение в смонтированных проводах и тросах принимается равным 0,6Тmax, где Тmax наибольшее расчетное горизонтальное тяжение проводов и тросов (5.3.5.32).
При этом сочетания климатических условий принимаются по 5.3.5.36.
В этом режиме металлические опоры и их закрепления должны иметь требуемую нормами прочность без установки временных оттяжек;
2) в одном из пролетов при любом числе проводов на опоре последовательно и в любом порядке монтируются провода одной цепи, тросы не смонтированы;
3) в одном из пролетов при любом числе тросов на опоре последовательно и в любом порядке монтируются тросы, провода не смонтированы.
При проверках по 2) и 3) допускается предусматривать временное усиление отдельных элементов опор и установку временных оттяжек.
5.3.10.13 Опоры ВЛ должны проверяться на расчетные нагрузки, соответствующие способу монтажа, принятому проектом, с учетом составляющих от усилий тягового троса, веса монтируемых проводов (тросов), изоляторов, монтажных приспособлений и монтера с инструментами.
ТКП 339- Узел крепления каждого провода (проушина, диафрагма и др.) при раздельном креплении проводов расщепленной фазы должен рассчитываться с учетом перераспределения нагрузки от оборванной цепи подвески на оставшиеся провода фазы.
Элементы опоры должны выдерживать вертикальную нагрузку от веса монтера с инструментами, расчетное значение которой равно 1,3 кН в сочетании с нагрузками нормального режима от проводов и тросов, свободных от гололеда, при среднегодовой температуре, а также с нагрузками аварийного и монтажного режимов.
Расчетные нагрузки на опоры от веса монтируемых проводов (тросов) при климатических условиях согласно 5.3.5.36 и гирлянд изоляторов в условиях равнинной местности рекомендуется принимать:
1) на промежуточных опорах – равными удвоенному весу пролета проводов (тросов) без гололеда и гирлянды изоляторов, исходя из возможности подъема монтируемых проводов (тросов) и гирлянды через один блок;
2) на анкерных опорах и промежуточных опорах, при ограничении последними монтажного участка, с учетом усилия в тяговом тросе, определяемого из условия расположения тягового механизма на расстоянии 2,5h от опоры, где h высота подвеса провода средней фазы на опоре.
При установке тягового механизма в условиях пересеченной местности необходимо дополнительно учитывать усилие от наклона тягового троса с учетом разности высотных отметок точки подвеса провода и тягового механизма.
Расчетная вертикальная нагрузка от веса монтера и монтажных приспособлений, прикладываемая в месте крепления гирлянд изоляторов, для опор ВЛ 750 кВ принимается равной 3,25 кН, для опор анкерного типа ВЛ до 330 кВ с подвесными изоляторами 2,6 кН, для промежуточных опор ВЛ до 330 кВ с подвесными изоляторами 1,95 кН, для опор со штыревыми изоляторами 1,3 кН.
5.3.10.14 Конструкции опор должны обеспечивать на отключенной ВЛ, а на ВЛ 110 кВ и выше и при наличии на ней напряжения:
1) производство их технического обслуживания и ремонтных работ;
2) удобные и безопасные подъем персонала на опору от уровня земли до вершины опоры и его перемещение по элементам опоры (стойкам, траверсам, тросостойкам, подкосам и др.).На опоре и ее элементах должна предусматриваться возможность крепления специальных устройств и приспособлений для выполнения эксплуатационных и ремонтных работ.
5.3.10.15 Для подъема персонала на опору должны быть предусмотрены следующие мероприятия:
1) на каждой стойке металлических опор высотой до вершины до 20 м при расстояниях между точками крепления решетки к поясам стойки (ствола) более 0,6 м или при наклоне решетки к горизонтали более 30°, а для опор высотой более 20 и менее 50 м независимо от расстояний между точками крепления решетки и угла ее наклона должны быть выполнены специальные ступеньки (степ-болты) на одном поясе или лестницы без ограждения, доходящие до отметки верхней траверсы.
Конструкция тросостойки на этих опорах должна обеспечивать удобный подъем или иметь специальные ступеньки (степ-болты);
2) на каждой стойке металлических опор высотой до вершины опоры более 50 м должны быть установлены лестницы с ограждениями, доходящие до вершины опоры. При этом через каждые 15 м по вертикали должны быть выполнены площадки (трапы) с ограждениями.
Трапы с ограждениями должны выполняться также на траверсах этих опор. На опорах со шпренгельными траверсами должна быть обеспечена возможность держаться за тягу при перемещении по траверсе;
3) на железобетонных опорах любой высоты должна быть обеспечена возможность подъема на нижнюю траверсу с телескопических вышек, по инвентарным лестницам или с помощью специальных инвентарных подъемных устройств. Для подъема по железобетонной центрифугированной стойке выше нижней траверсы на опорах ВЛ 35–750 кВ должны быть предусмотрены стационарные лазы (лестницы без ограждений и т. п.).
Для подъема по железобетонной вибрированной стойке ВЛ 35 кВ и ниже, на которой установлены силовые или измерительные трансформаторы, разъединители, предохранители или другие аппараты, должна быть предусмотрена возможность крепления инвентарных лестниц или специальных инвентарных подъемных устройств. На железобетонные вибрированные стойки, на которых вышеуказанное электрооборудование не устанавливается, это требование не распространяется.
Удобный подъем на тросостойки и металлические вертикальные части стоек железобетонных опор ВЛ 35–750 кВ должны обеспечивать их конструкция или специальные ступеньки (степ-болты);
4) железобетонные опоры, не допускающие подъема по инвентарным лестницам или с помощью специальных инвентарных подъемных устройств (опоры с оттяжками или внутренними связями, закрепленными на стойке ниже нижней траверсы и т.п.), должны быть снабжены ТКП 339- стационарными лестницами без ограждений, доходящими до нижней траверсы.
Выше нижней траверсы должны быть выполнены устройства, указанные в 3) настоящего подпункта.
5.3.11 Большие переходы 5.3.11.1 Участок большого перехода должен быть ограничен концевыми опорами (концевыми устройствами в виде бетонных якорей и др.), выделяющими большой переход в самостоятельную часть ВЛ, прочность и устойчивость которой не зависят от влияния смежных участков ВЛ.
5.3.11.2 В зависимости от типа крепления проводов опоры, устанавливаемые между концевыми (К) опорами (устройствами), могут быть:
1) промежуточными (П) с креплением всех проводов на опоре с помощью поддерживающих гирлянд изоляторов;
2) анкерными (А) с креплением всех проводов на опоре с помощью натяжных гирлянд изоляторов;
3) комбинированными (ПА) со смешанным креплением проводов на опоре с помощью как поддерживающих, так и натяжных гирлянд изоляторов.
5.3.11.3 Переходные опоры, ограничивающие пролет пересечения, должны быть анкерными концевыми. Допускается применение промежуточных опор и анкерных опор облегченного типа для переходов со сталеалюминиевыми проводами или проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником с сечением алюминиевой части для обоих типов проводов 120 мм2 и более или стальными канатами типа ТК в качестве проводов с сечением канатов 50 мм2 и более. При этом количество промежуточных опор между концевыми опорами должно соответствовать требованиям 5.3.11.4.
5.3.11.4 В зависимости от конкретных условий могут применяться следующие схемы переходов:
1) однопролетные на концевых опорах К-К;
2) двухпролетные с опорами К-П-К, К-ПА-К;
3) трехпролетные с опорами К-П-П-К, К-ПА-ПА-К;
4) четырехпролетные с опорами К-П-П-П-К, К-ПА-ПА-ПА-К (только для нормативной толщины стенки гололеда 15 мм и менее и длин переходных пролетов не более 1100 м);
5) многопролетные с опорами К-А...А-К;
6) при применении опор П или ПА переход должен быть разделен опорами А на участки с числом опор П или ПА на каждом участке не более двух, то есть К-П-П-А...А-П-П-К, К-ПА-ПА-А...А-ПА-ПА-К (или не более трех по 4).
5.3.11.5 Ветровое давление на провода и тросы больших переходов через водные пространства определяется согласно 5.3.5.7, но с учетом следующих дополнительных требований.
1) Для перехода, состоящего из одного пролета, высота расположения приведенного центра тяжести проводов или тросов определяется по формуле где hср1, hср2 высота крепления тросов или средняя высота крепления проводов к изоляторам на опорах перехода, отсчитываемая от меженного уровня реки, нормального горизонта пролива, канала, водохранилища, а для пересечений ущелий, оврагов и других препятствий от отметки земли в местах установки опор, м;
f стрела провеса провода или троса при высшей температуре в середине пролета, м.
2) Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, ветровое давление на провода или тросы определяется для высоты hпр, соответствующей средневзвешенной высоте приведенных центров тяжести проводов или тросов во всех пролетах и вычисляемой по формуле где hпр1, hпр2, …, hпрn высоты приведенных центров тяжести проводов или тросов над меженным уровнем реки, нормальным горизонтом пролива, канала, водохранилища в каждом из пролетов, а для пересечений ущелий, оврагов и других препятствий над среднеарифметическим значением отметок земли в местах установки опор, м.
При этом если пересекаемое водное пространство имеет высокий незатопляемый берег, на котором расположены как переходные, так и смежные с ними опоры, то высоты приведенных центров тяжести в пролете, смежном с переходным, отсчитываются от отметки земли в этом пролете;
l1, l2, …, ln длины пролетов, входящих в переход, м.
Нормативное ветровое давление на провода, тросы и конструкции опор больших переходов, сооружаемых в местах, защищенных от поперечных ветров, уменьшать не допускается.
5.3.11.6 Переходы могут выполняться одноцепными и двухцепными.
Двухцепными рекомендуется выполнять переходы в населенной местности, в районах промышленной застройки, а также при потребТКП 339- ности в перспективе второго перехода в ненаселенной или труднодоступной местности.
5.3.11.7 На одноцепных переходах для ВЛ 330 кВ и ниже рекомендуется применять треугольное расположение фаз, допускается горизонтальное расположение фаз; для ВЛ 750 кВ следует, как правило, применять горизонтальное расположение фаз.
5.3.11.8 На двухцепных переходах ВЛ до 330 кВ рекомендуется расположение проводов в трех ярусах, допускается также расположение проводов в двух ярусах.
5.3.11.9 Расстояния между проводами, а также между проводами и тросами из условий работы в пролете должны выбираться в соответствии с 5.3.7.3–5.3.7.7 с учетом дополнительных требований:
1) значение коэффициента Kг в таблице 5.3.13 необходимо увеличивать на: 0,2 при отношении нагрузок Рг.п/РI в интервале от 2 до 6,99; 0,4 при отношении нагрузок Рг.п/РI, равном 7 и более;
2) расстояния между ближайшими фазами одноцепных и двухцепных ВЛ должны также удовлетворять требованиям 5.3.11.10, 5.3.11.11.
5.3.11.10 Для обеспечения нормальной работы проводов в пролете в любом районе по пляске проводов, при расположении их в разных ярусах, расстояния между соседними ярусами промежуточных переходных опор высотой более 50 м и смещение по горизонтали должны быть:
5.3.11.11 На двухцепных опорах расстояние между осями фаз разных цепей должно быть не менее:
5.3.11.12 На переходах с пролетами, превышающими пролеты основной линии не более чем в 1,5 раза, рекомендуется проверять целесообразность применения провода той же марки, что и на основной линии. На переходах ВЛ до 110 кВ рекомендуется проверять целесообразность применения в качестве проводов стальных канатов, если это позволяет электрический расчет проводов.
На переходах с расщепленными фазами рекомендуется рассматривать фазы с меньшим количеством проводов больших сечений с проверкой проводов на нагрев.
5.3.11.13 В качестве грозозащитных тросов следует применять стальные канаты и сталеалюминиевые провода по 5.3.6.5.
В случае использования грозозащитных тросов для организации каналов высокочастотной связи рекомендуется применение в качестве тросов проводов из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником и сталеалюминиевых проводов, а также тросов со встроенными оптическими кабелями.
5.3.11.14 Одиночные и расщепленные провода и тросы должны быть защищены от вибрации установкой с каждой стороны переходного пролета длиной до 500 м одного гасителя вибрации на каждом проводе и тросе и длиной от 500 до 1500 м не менее двух разнотипных гасителей вибрации на каждом проводе и тросе.
Защита от вибрации проводов и тросов в пролетах длиной более 1500 м, а также независимо от длины пролета для проводов диаметром более 38 мм и проводов с тяжением при среднегодовой температуре более 180 кН должна проводиться по специальному проекту.
5.3.11.15 На переходах ВЛ должны применяться, как правило, стеклянные изоляторы.
5.3.11.16 Количество изоляторов в гирляндах переходных опор определяется в соответствии с приложением Б.
5.3.11.17 Поддерживающие и натяжные гирлянды изоляторов следует предусматривать с количеством цепей не менее двух с раздельным креплением к опоре. Многоцепные натяжные гирлянды должны крепиться к опоре не менее чем в двух точках.
5.3.11.18 Конструкция гирлянд изоляторов расщепленных фаз и крепление их к опоре должны, по возможности, обеспечивать раздельный монтаж и демонтаж каждого из проводов, входящих в расщепленную фазу.
5.3.11.19 Для крепления проводов и тросов к гирляндам изоляторов на переходных опорах рекомендуется применять глухие поддерживающие зажимы или поддерживающие устройства специальной конструкции (роликовые подвесы).
5.3.11.20 При выполнении защиты переходов ВЛ 110–750 кВ от грозовых перенапряжений необходимо руководствоваться следующим:
1) все переходы следует защищать от прямых ударов молнии тросами;
2) количество тросов должно быть не менее двух с углом защиты по отношению к крайним проводам не более 20°.
При расположении перехода за пределами длины защищаемого подхода ВЛ к РУ и подстанциям с повышенным защитным уровнем ТКП 339- в районах по гололеду III и более, а также в районах с частой и интенсивной пляской проводов допускается угол защиты до 30°;
3) рекомендуется установка защитных аппаратов по 5.3.9.4 на переходах с пролетами длиной выше 1000 м или с высотой опор выше 100 м;
4) горизонтальное смещение троса от центра крайней фазы должно быть не менее: 1,5 м для ВЛ 110 кВ; 2,5 м для ВЛ 220 кВ;
3,5 м для ВЛ 330 кВ и 4 м для ВЛ 750 кВ;
5) выбор расстояния между тросами производится согласно 5.3.7. и 5.3.9.5 (пункт 4).
5.3.11.21 Крепление тросов на всех опорах перехода должно быть выполнено при помощи изоляторов с разрушающей механической нагрузкой не менее 120 кН.
С целью уменьшения потерь электроэнергии в изолирующем тросовом креплении должно быть не менее двух изоляторов. Их количество определяется с учетом доступности местности и высоты опор.
При использовании тросов для устройства каналов высокочастотной связи или для плавки гололеда количество изоляторов, определенное по условиям обеспечения надежности каналов связи или по условиям обеспечения плавки гололеда, должно быть увеличено на два.
Изоляторы, на которых подвешен трос, должны быть шунтированы искровым промежутком, размер которого выбирается в соответствии с 5.3.9.7 без учета установки дополнительных изоляторов.
5.3.11.22 Подвеска грозозащитных тросов для защиты переходов ВЛ 35 кВ и ниже не требуется. На переходных опорах должны устанавливаться защитные аппараты. Размер ИП при использовании их в качестве защитных аппаратов рекомендуется принимать в соответствии с подразделом 6.2 настоящего ТКП. При увеличении количества изоляторов из-за высоты опоры электрическая прочность ИП должна быть скоординирована с электрической прочностью гирлянд.
5.3.11.23 Для обеспечения безопасного перемещения обслуживающего персонала по траверсам переходных опор высотой более 50 м с расположением фаз в разных ярусах наименьшее допустимое изоляционное расстояние по воздуху от токоведущих до заземленных частей опор должно быть не менее: 3,3 м для ВЛ до 110 кВ; 4,3 м для ВЛ 220 кВ; 5,3 м для ВЛ 330 кВ; 7,6 м для ВЛ 750 кВ.
5.3.11.24 Сопротивление заземляющих устройств опор должно выбираться в соответствии с таблицей 5.3.19 и подпунктом 5.3.9.13.
Сопротивление заземляющего устройства опор с защитными аппаратами должно быть не более 10 Ом при удельном сопротивлении земли не выше 1000 Ом·м и не более 15 Ом при более высоком удельном сопротивлении.
5.3.11.25 При проектировании переходов через водные пространства необходимо провести следующие расчеты по гидрологии поймы реки:
1) гидрологический расчет, устанавливающий расчетный уровень воды, уровень ледохода, распределение расхода воды между руслом и поймами и скорости течения воды в руслах и по поймам;
2) русловой расчет, устанавливающий размер отверстия перехода и глубины после размыва у опор перехода;
3) гидравлический расчет, устанавливающий уровень воды перед переходом, струенаправляющими дамбами и насыпями, высоту волн на поймах;
4) расчет нагрузок на фундаменты, находящиеся в русле и пойме реки, с учетом воздействия давления льда и навалов судов.
Высота фундаментов опор, находящихся в русле и пойме реки, должна превышать уровень ледохода на 0,5 м.
Заглубление фундаментов опор переходов мелкого и глубокого заложения при возможности размыва грунта должно быть не менее 2,5 м (считая от отметки грунта после размыва). Глубина погружения свай в грунт при свайном основании должна быть не менее 4 м от уровня размыва.
5.3.11.26 Промежуточные и комбинированные опоры (П и ПА) с креплением проводов с помощью поддерживающих гирлянд изоляторов должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на следующие условия:
1) оборваны одиночный провод или все провода одной фазы одного пролета, тросы не оборваны (одноцепные опоры);
2) оборваны провода двух фаз одного пролета, тросы не оборваны (двухцепные опоры, а также одноцепные со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм2);
3) оборван один трос одного пролета (при расщеплении троса – все его составляющие), провода независимо от марок и сечений не оборваны.
В расчетах опор расчетная горизонтальная статическая нагрузка от проводов принимается равной:
1) при нерасщепленной фазе и креплении ее в глухом зажиме редуцированному тяжению, возникающему при обрыве фазы. При этом принимаются сочетания условий согласно 5.3.5.34 (пункт 3).
ТКП 339- При расщепленной фазе и креплении ее в глухих зажимах значения для нерасщепленных фаз умножаются на дополнительные коэффициенты: 0,8 при расщеплении на два провода; 0,7 на три провода; 0,6 на четыре провода и 0,5 на пять и более;
2) при нерасщепленной и расщепленной фазах провода и креплении их в поддерживающем устройстве специальной конструкции – условной нагрузке, равной 25 кН при одном проводе в фазе; 40 кН – при двух проводах в фазе; 60 кН – при трех и более проводах в фазе.
Расчетная нагрузка от троса, закрепленного в глухом зажиме, принимается равной наибольшему расчетному горизонтальному тяжению троса при сочетании условий, указанных в 5.3.5.34 (пункт 3).
При этом для тросов, расщепленных на две составляющие, тяжение следует умножать на 0,8.
Расчетная нагрузка от троса, закрепленного в поддерживающем устройстве специальной конструкции, принимается равной 40 кН. Нагрузки прикладываются в местах крепления проводов тех фаз или того троса, при обрыве которых усилия в рассчитываемых элементах получаются наибольшими.
5.3.11.27 Опоры анкерного типа должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на обрыв тех фаз или того троса, при обрыве которых усилия в рассматриваемых элементах получаются наибольшими. Расчет проводится на следующие условия:
1) оборваны провод или провода одной фазы одного пролета, тросы не оборваны (одноцепные опоры со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов 185 мм2 и более, а также со стальными канатами типа ТК всех сечений, используемыми в качестве проводов);
2) оборваны провода двух фаз одного пролета, тросы не оборваны (двухцепные опоры, а также одноцепные опоры со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм2);
3) оборван один трос одного пролета (при расщеплении троса все его составляющие), провода независимо от марок и сечений не оборваны.
«