1

На правах рукописи

Сазанов Андрей Александрович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТОПЛИВНЫХ

ФОРСУНОК ГТД ПУТЁМ ФУНКЦИОНАЛЬНО-ОРИЕНТИРОВАННОЙ

СБОРКИ

Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание учной степени кандидата технических наук

Рыбинск – 2014 2 Диссертация выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьва».

Научный руководитель: доктор технических наук Семнов Александр Николаевич.

Официальные оппоненты:

Вартанов Михаил Владимирович, доктор технических наук, профессор кафедры «Технология машиностроения» Московского государственного машиностроительного университета (МАМИ);

Любимов Роман Владимирович, кандидат технических наук, заместитель генерального конструктора по испытаниям открытого акционерного общества «Научно-производственное объединение «Сатурн».

Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Волгоградский государственный технический университет»

Защита диссертации состоится 10 июня 2014 г. в 15-00 на заседании диссертационного совета Д 212.210.01 в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьва» по адресу: 152934, г. Рыбинск Ярославской области, ул. Пушкина, 53, ауд. Г-237.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П.А. Соловьва».

Автореферат разослан 9 апреля 2014 г.

Учный секретарь диссертационного совета Конюхов Борис Михайлович

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время требуемые эксплуатационные показатели большинства изделий машиностроения достигаются путм нормирования точности геометрических размеров деталей. Такой подход не позволяет достаточно эффективно обеспечивать выходные параметры физической природы многих ответственных изделий машиностроения, таких, например, как топливные форсунки газотурбинных двигателей (ГТД).

Качество топливных форсунок оказывает прямое влияние на такие характеристики ГТД, как ресурс, КПД, экологическая эмиссия и др. В процессе сборки через геометрические характеристики деталей форсунки формируются е выходные параметры физической природы. В настоящее время, применение традиционного подхода к сборке топливных форсунок приводит к значительному разбросу этих параметров, удлинению технологического цикла, увеличению затрат на производство. Разнообразные способы сборки изделий машиностроения с применением различных нестандартных подходов, приводимые в научной литературе, неприменимы для формирования выходных параметров топливной форсунки физической природы. Поэтому необходим способ сборки, который, учитывая функциональные параметры отдельных деталей, формирует комплекс всех функциональных параметров. Разработка такого функционально-ориентированного способа сборки топливных форсунок ГТД позволит стабилизировать их качество и снизить производственные издержки.

Цель работы. Повышение эффективности сборки топливных форсунок ГТД путм учета зависимости между функциональными параметрами деталей распылительного пакета и качеством функционирования узла.

Для достижения цели в работе решались следующие задачи:

- анализ научных исследований и производственных данных по обеспечению качества сборки форсунок ГТД;

- исследование применимости теории функциональной взаимозаменяемости для решения проблемы эффективности изготовления форсунок;

- исследование взаимосвязи функциональных параметров деталей и выходных параметров форсунки;

- разработка аналитической модели взаимосвязи геометрических параметров деталей и выходных параметров центробежной топливной форсунки ГТД и математических моделей, определяющих формирование функциональных параметров форсунки при сборке;

- разработка метода функционально-ориентированной сборки форсунок и алгоритма его реализации.

Научная новизна состоит в разработке функциональноориентированного метода сборки, основанного на аналитической модели функциональной взаимосвязи геометрических и выходных параметров центробежной топливной форсунки ГТД, и математических моделях, определяющих формирование выходных параметров форсунки.

Теоретическая значимость работы заключается в создании математических моделей взаимосвязи геометрических параметров деталей и выходных гидравлических параметров топливной форсунки.

Практическая ценность работы заключается в:

- разработке методики, позволяющей решить задачу взаимной увязки выходных параметров готовой форсунки и функциональных параметров деталей на этапе сборки;

- формировании модели технологической испытательной установки для проливки деталей распылительного пакета форсунки ГТД, включающей в себя схему испытательного стенда;

- создании компьютерной программы для сортировки деталей распылительного пакета.

Общая методика исследований.

Работа базируется на научных основах технологии машиностроения, теории функциональной взаимозаменяемости, теории сборки. При выполнении работы использовались результаты экспериментальных исследований взаимосвязи параметров деталей и выходных параметров топливных форсунок. Анализ производственных сведений производился с использованием сертифицированных программных продуктов Microsoft® Office Excel, MINITAB®.

Основные положения, выносимые на защиту:

- метод функционально-ориентированной сборки топливных форсунок ГТД;

- математические модели взаимосвязи выходных параметров форсунки и функциональных параметров деталей распылительного пакета.

Достоверность полученных результатов и выводов основана на использовании в диссертационной работе известных теоретических и экспериментальных закономерностей. Предлагаемые в работе теоретические зависимости подтверждаются результатами экспериментальных исследований, выполненных автором и другими исследователями.

Апробация работы. Основные положения и результаты выполненной работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях: XXXVII Международная молоджная научная конференция “Гагаринские чтения” (Москва, 2011 г.); 64-ая Региональная научно-техническая конференция студентов, магистрантов и аспирантов высших учебных заведений с международным участием (Ярославль, 2011 г.); Международный научно-технический семинар “Современные технологии сборки” (Москва, 2011 г.); Четвртая международная научно-техническая конференция “Наукомкие технологии в машиностроении и авиадвигателестроении” (Рыбинск, 2012 г.); Международная научнотехническая конференция “Инноватика в технологии конструкционных материалов” (Москва, 2014 г).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научных работ в различных журналах и сборниках научных трудов, в том числе 2 в изданиях, рекомендованных ВАК РФ. Подана 1 заявка на государственную регистрацию программы для ЭВМ.

Структура и объм работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы. Объм работы – 165 страниц машинописного текста, включающего 52 рисунка, 15 таблиц, список использованных источников из 73 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы, решаемой в диссертационной работе, дана общая характеристика направления исследований.

В первой главе приведн анализ литературных источников по состоянию рассматриваемой научной проблемы и производственных сведений по объекту исследования. Вопросами обеспечения качества машиностроительных изделий на сборочном этапе производства занимались отечественные и зарубежные учные: Калашников Н.А., Тайц Б.А., Якушев А.И., Дунин-Барковский И.В., Фридлендер И.Г., Дальский А.М., Решетов Д.Н., Вартанов М.В., Кристаль М.Г., Семнов А.Н., Непомилуев В.В., Архангельский Л.А., Лившиц Г.А., Ткачевский П.Н., Журавлв А.М., Федотов Н.М., Колчков В.И., Скворцова А.В., Сергеев В.И., Мусалимов В.М., Никифоров А.Д., Ковшов А.Н., Портман В.Т., Бажин И.И., Паркинсон Д.Б., Харт А.Д., Слокам А., Братухин А.Г., Витман Л.А., Пажи Д.Г., Бородин В.А., Дитяткин Ю.Ф., Осетров В.Г., Федоров Б. Р., Патрик Л.И., Прилуцкий В. А., Венцлавский И.В. и др.

В результате анализа литературных источников были выделены две основные группы способов сборки:

- стандартизованные (ГОСТ 23887-79);

- прикладные способы, разработанные для решения специальных производственных задач.

Ни один из перечисленных способов не может быть применн для сборки топливных форсунок ГТД семейства Д-30 КУ/КП вследствие особенностей их конструкции и специфических физических принципов действия (рисунок 1).

На основе имеющихся производственных сведений были проанализированы:

Впускные штуцеры Корпус форсунки - конструкция и принцип действия топливных форсунок;

- влияние выходных параметров форсунки на работу ГТД;

- текущее состояние вопроса обеспечения качества форсунок на этапе производства.

Выходными параметрами топливной форсунки, имеющими физическую природу, являются: расход топлива R, неравномерность распыла топлива, угол конуса распыла топлива, качество распыла топлива (рисунок 2).

Рисунок 2 – Выходные параметры топливной форсунки С позиции качества функционирования ГТД, наиболее важными параметрами являются расход топлива R и неравномерность распыла топлива. Результаты анализа производственных сведений указывают на необходимость совершенствования существующих технологических процессов, поскольку достижение выходных параметров при сборке топливных форсунок осуществляется путм использования многократных доводочных операций.

На основе проведнного анализа сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе диссертации представлены исследования взаимосвязей параметров геометрических точности деталей распылительного пакета и выходных параметров топливной форсунки ГТД на основе концепции функциональной взаимозаменяемости. Проанализированы термины, определения, методические основы данного научного направления. Сборка топливной форсунки рассмотрена с точки зрения системного подхода. В результате был выявлен ряд факторов, не учитываемых в существующем процессе изготовления форсунок ГТД Д30 КУ/КП, но имеющих значительное влияние на их качество:

- функциональные параметры деталей распылительного пакета;

- влияние отклонений функциональных параметров деталей на выходные параметры форсунки;

- зависимость от квалификации исполнителей.

Физическую основу формирования функциональных параметров деталей форсунки составляют гидравлические законы течения жидкости в замкнутых каналах под давлением без образования свободной поверхности. Все функциональные параметры можно разделить на две группы:

- параметры отдельных деталей топливного тракта;

- параметры топливного тракта, образующиеся при сборке форсунки.

Параметры отдельных деталей топливного тракта присущи только им и индивидуальны (например, параметр dc – диаметр сопла распылителя).

Параметры топливного тракта являются комплексными и образуются в процессе сборочного взаимодействия отдельных деталей. К таким интегральным параметрам относятся:

- смещение каналов топливного тракта от расчтного положения ;

- плотность стыков между деталями топливного тракта.

Формирование состава обеих групп производилось путм анализа геометрических параметров деталей, связанных с процессами течения топлива в форсунке. Среди всех этих параметров были отобраны только те, которые имеют наибольшее влияние на выходные параметры форсунки. На их основе сформулированы общие зависимости между выходными параметрами форсунки и параметрами е деталей. В состав зависимостей включены следующие функциональные параметры рабочего тела форсунки (топлива):

где dcI, dcII – диаметры сопел распылителей I и II контуров, мм; bI, bII – глубина тангенциальных пазов распылителей I и II контуров, мм; rI, rII – радиус плеча закручивания распылителей I и II контуров, мм; I, II – отклонение формы кромки сопел распылителей I и II контуров, мм; – смещение каналов топливного тракта от расчтного положения; – плотность стыков между деталями топливного тракта; pT – давление топлива, подаваемого в форсунку, МПа; – вязкость топлива, подаваемого в форсунку, м2/с;

где I, II – эксцентриситет сопла относительно камеры закручивания распылителей I и II контуров, мм; bI, bII – глубина тангенциальных пазов распылителей I и II контуров, мм; – смещение каналов топливного тракта от расчтного положения; pT – давление топлива, подаваемого в форсунку, МПа; – вязкость топлива, подаваемого в форсунку, м2/с.

Все геометрические параметры, входящие в состав выражений (1 – 4), характеризуют три детали распылительного пакета форсунки: переходник, распылитель I контура, распылитель II контура (рисунок 1).

Третья глава посвящена вопросам математического моделирования взаимосвязи функциональных параметров деталей и выходных параметров центробежных топливных форсунок. Основой моделирования служат существующие математические выражения.

где G – расход топлива, л/мин; N – неравномерность распыла топлива, %; dс – диаметр сопла распылителя, мм; dвх – глубина тангенциальных пазов распылителя, мм; R – радиус плеча закручивания распылителя, мм; t – геометрический параметр детали; m, n, k – коэффициенты влияния.

Выражения (5, 6) являются уравнениями точности изготовления форсунки. Для решения задач диссертационного исследования требуется их дополнение и уточнение, поэтому было разработано обобщнное уравнение точности выходных параметров форсунки.

где y – действительное отклонение выходного параметра; y – номинальное значение выходного параметра; x1,…,xn – действительные отклонения геометрических параметров деталей; x1,…,xn – номинальные значения геометрических параметров деталей; k1,...,kn – коэффициенты (влияния) значимости; n – количество рассматриваемых геометрических параметров.

Относительное отклонение выходного параметра y является суммой относительных отклонений наиболее важных геометрических параметров деталей x с учтом фактической степени влияния таких параметров на номинальное значение выходного параметра y. Для каждого выходного параметра топливной форсунки были составлены выражения, где в качестве независимых переменных выступают функциональные параметры деталей форсунки (из выражений 1 – 4).

Выражения для расхода топлива R:

Выражения для неравномерности распыла топлива :

Полученные выражения были адаптированы для использования на этапе сборки форсунок. С точки зрения функциональной взаимозаменяемости наиболее эффективным является непосредственное управление функциональными параметрами составляющих частей изделия. С этой целью отклонения геометрических параметров в правой части выражений были заменены на соответствующие гидравлические характеристики (расход топлива R, неравномерность распыла топлива ) всех составляющих распылительный пакет форсунки деталей (переходника, распылителя I контура, распылителя II контура). Комплексные параметры, и константы остались неизменными. Размерность выражений не изменилась. Адаптированные выражения приняли следующий вид:

где RпIст – отклонение расхода топлива детали “переходник” при работе на I ступени, л/мин; RпIстЭТ – расход топлива эталонной детали “переходник” (I ст.), л/мин; RрIк_Iст – отклонение расхода топлива детали “распылитель I контура” при работе на I ступени, л/мин; RрIк_IстЭТ – расход топлива эталонной детали “распылитель I контура” (I ст.), л/мин; RпIIст – отклонение расхода топлива детали “переходник” при работе на II ступени, л/мин; RпIIстЭТ – расход топлива эталонной детали “переходник” (II ст.), л/мин; RрIк_IIст – отклонение расхода топлива детали “распылитель I контура” при работе на II ступени, л/мин;

RрIк_IIстЭТ – расход топлива эталонной детали “распылитель I контура” (II ст.), л/мин; RрIIк_IIст – отклонение расхода топлива детали “распылитель II контура” при работе на II ступени, л/мин; RрIIк_IIстЭТ – расход топлива эталонной детали “распылитель II контура” (I ст.), л/мин.

где рIк – отклонение неравномерности распыла детали “распылитель I контура”, %; рIкЭТ – неравномерность распыла эталонной детали “распылитель I контура”, %; рIIк – отклонение неравномерности распыла детали “распылитель II контура”, %; рIIкЭТ – неравномерность распыла эталонной детали “распылитель II контура”, %.

Выражения (12 – 15) позволяют обеспечить непосредственное управление гидравлическими функциональными параметрами деталей распылительного пакета, и служат базой для разработки нового способа сборки топливных форсунок ГТД. Для использования данных выражений необходимо установить минимальные, технически достижимые, отклонения функциональных параметров деталей, исходя из предположения, что деталь распылительного пакета, изготовленная с минимальными геометрическими отклонениями, будет иметь и минимальные отклонения выходных гидравлических параметров. Гидравлические параметры такой детали можно принять как эталонные.

Выполнено теоретическое обоснование разработки способа сборки; определены специфические факторы, которые необходимо учитывать при его разработке; сформулирован набор технологических задач, которые должен решать способ.

В четвртой главе разработаны мероприятия по повышению эффективности технологии производства топливных форсунок ГТД. На основе выражений (12 – 15) был разработан способ селективной сборки распылительного пакета форсунки по гидравлическим параметрам. Предлагаемый способ реализуется в четыре этапа. На первом выполняется контроль (испытание) всех имеющихся деталей распылительного пакета форсунок с целью выявления фактических значений их гидравлических параметров (R и ). Условия испытаний максимально точно имитируют работу деталей в готовой форсунке. Для деталей типа “переходник” определяется только параметр “расход топлива”. Для деталей типа “распылитель” определяются параметры “расход топлива” и “неравномерность распыла топлива”.

На втором этапе детали сортируются на комплекты (распылительные пакеты) на основании данных, полученных на первом этапе. Детали отбираются по параметрам расход топлива R и неравномерность распыла топлива. Сортировка деталей распылительного пакета на комплекты по параметру расход топлива R производится по критерию оптимальности достигаемых выходных параметров, который заключается в достижении их минимально возможных суммарных отклонений каждого комплекта:

если где RдетiI/RдетiI, RдетiII /RдетiII - суммарные относительные отклонения i-того набора деталей I и II контуров по расходу топлива; RдопI/RдопI, RдопII/RдопII предельно допустимое относительное отклонение по расходу топлива.

Сортировка по параметру неравномерности распыла топлива в предлагаемом способе является второстепенной по отношению к расходу топлива R.

Математическая запись критерия сортировки представлена в выражении 17.

если где детI+IIi/детI+IIi – суммарное относительное отклонение i-того набора деталей I+II контуров по неравномерности распыла; допI+II/допI+II – предельно допустимое относительное отклонение по неравномерности.

В качестве предельно допустимого отклонения по параметрам расхода топлива, вызванного корректировкой по неравномерности распыла, принимается 5%-й порог от достигнутых значений по расходу топлива.

Задача технологического управления комплексными параметрами и решается на третьем этапе. Каждый подобранный комплект представляет собой три отдельные детали, взаимодействующие между собой в процессе сборки (переходник, распылитель I контура, распылитель II контура). Технологические погрешности деталей по параметрам входящим в состав и при сборке могут нарушить расчтное состояние топливного тракта форсунки и привести к отклонениям эксплуатационных показателей. При сборке распылительного пакета влияние на выходные параметры форсунки оказывает относительное угловое расположение детали 2 (рисунок 3). Каждый подобранный распылительный пакет необходимо испытать в сборе.

Рисунок 3 – Схема расположения деталей распылительного пакета форсунки с Деталь “переходник” остатся неподвижной. Испытание проводится за два цикла. В первом цикле распылитель II контура остатся неподвижным. Распылитель I контура поворачивается на 90 в положение 1. В этом положении выполняется определение расхода топлива и неравномерности распыла топлива по I ступени. После окончания проливки распылитель I контура поворачивается ещ на 90 в положение 2 и испытание повторяется. Таким образом, деталь проходит четыре фиксированных угловых положения (через 90) и четыре испытания. Из полученных пар значений гидравлических параметров выбирается наилучшая. Критерием отбора параметров служит целевая функция сборки рассмотренная в п. 3.4. Физический смысл отбора заключается в следующем: чем лучшие условия контактирования имеют детали распылительного пакета, тем больше расход и меньше неравномерность распыла топлива. Распылитель I контура устанавливается в положение с наибольшим достигнутым расходом и наименьшей неравномерностью распыла. На втором цикле вращается деталь распылитель II контура. Распылитель I контура остатся в оптимальном положении, достигнутом на первом цикле. Распылитель II контура аналогичным образом поочердно проходит четыре фиксированных положения через 90. В каждом положении определяются значения расхода и неравномерности распыла по обеим ступеням форсунки (I+II ступень). По результатам второго цикла испытаний определяется наилучшее угловое положение распылителя II ступени.

Принцип отбора значений аналогичен первому циклу. Полученное положение распылителей I и II контура является оптимальным с точки зрения гидравлических параметров. Описанный порядок действий повторяется со всеми имеющимися распылительными пакетами.

На четвртом этапе производится окончательная сборка форсунок с использованием полученных комплектов распылительных пакетов. Непосредственная сборка форсунок выполняется по существующей технологии, но без использования доводочных операций.

Для реализации предложенного способа разработан алгоритм. Графическое представление алгоритма выполнено в виде блок-схемы (рисунок 4).

В качестве технических средств для обеспечения разработанного способа сборки топливных форсунок предлагаются специальное технологическое приспособление и испытательная установка, которые может применяться для выполнения испытаний, как отдельных деталей, так и скомплектованных распылительных пакетов. Основным назначением приспособления является обеспечение процесса подбора взаимного углового расположения деталей распылительного пакета (3-го этапа способа сборки).

Предлагаемая испытательная установка отличается от существующих аналогов современной элементной базой и более высокими техникоэкономическими показателями. Это позволит снизить конечную стоимость выполнения сборочных операций.

Пятая глава посвящена практической реализации результатов проведенных исследований. На базе разработанного алгоритма создана методика применения способа функционально-ориентированной сборки топливных форсунок ГТД. В методике приводится описание необходимых действий по каждому из четырх этапов сборочного процесса. Второй этап разработанной методики предполагает проведение сортировки деталей на распылительные пакеты. Для эффективного практического использования заложенного принципа сортировки создана специальная программа для ЭВМ.

Для оценки достоверности теоретических результатов исследования был выполнен анализ данных, полученных в результате проведения серии экспериментов. В ходе выполнения экспериментов изучалась достоверность следующих теоретических положений:

- степень влияния комплексного функционального параметра плотность стыков – на выходные параметры форсунки;

- степень влияния предложенного комплексного параметра смещение каналов топливного тракта – на выходные параметры форсунки;

- степень влияния фактического углового положения деталей на выходные параметры форсунки.

Анализ результатов всех выполненных экспериментов подтверждает достоверность теоретических результатов исследования.

Рисунок 4 – Алгоритм функционально-ориентированной сборки форсунок ФР-40ДС С целью определения эффективности практического применения предложенных мероприятий был проведн комплекс экономических расчтов. Производилось сопоставление суммарных затрат при существующем и предлагаемом построении технологических процессов. В качестве категорий затрат рассматривались: затраты на оплату труда персонала CЗ; затраты на амортизационные отчисления CА; расходы на содержание и эксплуатацию оборудования СРО.

Результаты экономических расчтов свидетельствуют, что внедрение предложенных технологических мероприятий в технологию сборки дат существенный экономический эффект в 688 500 тыс. руб.

Выполнен обзор других потенциальных областей использования разработанного способа сборки. Способ может быть применн к иным конструкциям форсунок, а именно: центробежным форсункам с пластинчатыми завихрителями;

центробежным форсункам с распределительной шайбой; многосопловым струйным форсункам; многосопловым центробежно-струйным форсункам.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 В результате проведнного анализа установлено, что существующие методы сборки форсунок обеспечивают достижения требуемого качества лишь при высокой трудомкости.

2 Современная теория функциональной взаимозаменяемости может использоваться как основа для обеспечения эффективности изготовления форсунок.

3 В результате проведенного исследования установлена взаимосвязь геометрических параметров деталей распылительного пакета и основных выходных параметров форсунок – расхода и неравномерности распыла топлива.

4 Разработана аналитическая модель взаимосвязи геометрических параметров деталей распылительного пакета и выходных параметров центробежной топливной форсунки ГТД. Разработанные на е основе математические модели позволяют учитывать влияние функциональных параметров деталей – плотности стыков и смещения каналов топливного тракта на выходные гидравлические параметры форсунок.

5 Разработан метод функционально-ориентированной сборки топливных форсунок ГТД, обеспечивающий прямое технологическое управление выходными параметрами форсунки, алгоритм и компьютерная программа его реализации.

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ 1 Безъязычный, В.Ф. Формирование функционального качества и наджности машин на основе системного подхода к сборочному процессу [Текст] / В.Ф. Безъязычный, А.Н. Семнов, А.А. Сазанов // Справочник. Инженерный журнал. – №8 (185). – Москва: ООО «Издательский дом «Спектр», – 2012. – Приложение. С. 14 – 17.

2 Семнов, А.Н. Повышение эффективности технологии сборки топливных форсунок ГТД путм управления функциональными параметрами деталей распылительного пакета [Текст] / А.Н. Семнов, А.А. Сазанов // Известия МГТУ МАМИ. – №1(19). – М.:МГТУ «МАМИ», – 2014. – Т.2 – С. 79 – 84.

3 Сазанов, А.А. Повышение эффективности процессов изготовления топливодозирующих устройств авиационных ГТД на основе применения теории функциональной взаимозаменяемости [Текст] / А.А. Сазанов, А.Н. Семнов // 64ая региональная научно-техническая конференция студентов, магистрантов и аспирантов высших учебных заведений с международным участием, Ярославль.

Ч1: тез. докл. – Ярославль: Изд-во ЯГТУ, 2011 г. – 460 c. – C. 135-137.

4 Семнов, А.Н. Особенности обеспечения функционального качества авиационной топливной форсунки на этапе сборки [Текст] / А.Н. Семнов, А.А.

Сазанов // Международный научно-технический семинар «Современные технологии сборки»: сборник докладов. – Москва: Изд-во МГТУ «МАМИ», 2011 г. – С. 65 – 71.

5 Сазанов, А.А. Автоматизация проектирования технологии сборки узлов с физическими функциональными параметрами [Текст] / А.А. Сазанов, А.Н. Семнов // Инновационные технологии: теория, инструменты, практика (INNOTECH 2011): Материалы III Международной интернет-конференции молодых учных, аспирантов, студентов. – Пермь: Изд-во ПНИПУ, 2012 г. – 445 с. – С. – 76.

6 Семнов, А.Н. Совершенствование технологии сборки топливодозирующих узлов ГТД на основе применения концепции функциональной взаимозаменяемости [Текст] / А.Н. Семнов, А.А. Сазанов // Наукомкие технологии в машиностроении и авиадвигателестроении: Материалы IV международной научно-технической конференции. В 2-х частях. – Рыбинск: РГАТУ им. П.А. Соловьва, 2012 г. – Ч.1 – 334 c. – C. 67-71.

7 Сазанов, А.А. Совершенствование процессов изготовления топливодозирующих устройств авиационных ГТД путм применения теории функциональной взаимозаменяемости [Текст] / А.А. Сазанов, Ю.А. Егорова // XXXVII Гагаринские чтения. Научные труды Международной молоджной научной конференции в 8 томах. – М.: МАТИ, 2011 г. – Т.2 – 228 с. – С. 8–9.

Рыбинский государственный авиационный технический университет имени П. А. Соловьва (РГАТУ имени П. А. Соловьва) Адрес редакции: 152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина, Отпечатано в множительной лаборатории РГАТУ имени П. А. Соловьва 152934, г. Рыбинск, ул. Пушкина,