«МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД Москва 2012 0 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ГОРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра физико-технического контроля ...»

При отсутствии априорной информации о возможной ориентации 3 и 1 in situ использование метода требует изготовления и испытания большого количества образцов, ориентированных в различных направлениях с шагом не более 5. Если направление 1 определено ранее, то для определения направления 3 достаточно 36 образцов, ориентированных в плоскости, перпендикулярной оси 1 с шагом 5.

Направление промежуточного главного напряжения 2 находится путем построения перпендикуляра к определенным ранее направлениям 1 и 3.

5.6. Определение типа трехосного напряженного состояния при известном направлении максимального главного напряжения 1 в массиве В случае если направление действия максимального главного сжимающего напряжения 1 в массиве точно известно, то определить тип напряженного состояния - осесимметричное (1 > 2 = 3) или неравнокомпонентное (1 > 2 > 3) можно следующим образом.

Необходимо изготовить серию образцов, различным образом ориентированных в плоскости, перпендикулярной направлению 1 с шагом 5°. Далее образцы испытать в режиме обобщенного растяжения: 1 = 2 и монотонно увеличивается; 3 = 0 и приложено в направлении оси образца.

В том случае, если эффекты памяти имеют место во всех образцах, независимо от ориентации, причем при одних и тех же значениях 1 = 2 напряженное состояние массива является осесимметричным (схема Кармана).

В том случае, если в одном или двух «соседних» образцах имеют место четкие эффекты памяти, а с увеличением отклонения от этого направления эффекты пропадают, напряженное состояние массива является трехосным неравнокомпонентным. Направление, в котором проявляются эффекты памяти, соответствует при этом оси действия 3 в массиве.

5.7. Определение величины максимального главного напряжения при осесимметричном напряженном состоянии массива и известном значении 2 = В том случае, если известно, что напряженное состояние массива является осесимметричным, и известна величина 3, определение величины 1 может быть выполнено одним из двух способов.

Необходимо провести испытания по схеме Кармана образца, ориентированного в направлении действия 1 in situ, при постоянном боковом давлении 2 = 3, равном величине 2 = 3 in situ. Нагружение образца производят в следующей последовательности. Сначала увеличивают всестороннее гидростатическое давление на образец до величины, равной 3, действующей в массиве. Затем поддерживают боковое давление постоянным (2 = 3 = const) и увеличивают разность осевого и бокового напряжения (1 – 3). При достижении определенного значения 1 имеют место эффекты памяти: перегибы кривых деформирования и резкое возрастание активности АЭ. Соответствующее значение 1 есть величина искомого напряжения 1 in situ.

Необходимо выполнить одноосное нагружение образца, ориентированного в направлении действия 1 in situ. При достижении определенного значения 1 в процессе нагружения имеют место эффекты памяти: деформационные кривые испытывают характерные перегибы, а зависимость активности АЭ от напряжения имеет максимум (при одноосном нагружении образца, испытавшего трехосное осесимметричное нагружение in situ, активность АЭ отлична от нуля с самого начала нагружения и возрастает до максимума при достижении напряжением запомненной комбинации главных напряжений in situ, 1 – (k+1)3). Величина 1 in situ равна 1* – (k+1)3. Значения безразмерного коэффициента k для данной породы находятся путем постановки серии предварительных опытов.

Определение неизвестных величин обоих главных 5.8.

напряжений 1, 3 при осесимметричном напряженном состоянии массива В случае если значения минимального напряжения, действующего в массиве, заранее неизвестно, можно определить значения обоих неизвестных главных напряжений, 1 и 3, следующим образом.

Необходимо изготовить серию образцов, ориентированных в направлении действия 1 в массиве. Каждый образец далее испытывается в камере трехосного сжатия в режиме пропорционального осесимметричного нагружения, т.е. при постоянстве отношения 1/3, в процессе нагружения. Величина отношения 1/3 задается различной для разных образцов. Далее следует выбрать тот образец серии, в котором эффект Кайзера проявляется наиболее четко, в виде всплеска активности АЭ при определенном значении напряжений 1, 3, а активность АЭ при меньших значениях напряжений минимальна по серии. Значения 1, 3, при которых имел место эффект памяти в этом образце, равны напряжениям 1, 3 в массиве, а их отношение 1/ соответствует отношению главных напряжений in situ.

характеризующего формирование поврежденности и памяти породы при нагружении в условиях трехосного сжатия Один из рассмотренных выше способов определения значения максимального главного напряжения 1 in situ при известном 3 требует знания безразмерного коэффициента k, который в настоящее время определен только для некоторых горных пород (гранит, каменная соль и др.). Для определения значения этого коэффициента для других типов пород следует провести серию опытов, рассматриваемых ниже.

Необходимо изготовить серию образцов, ориентированных в интересующем направлении. Поскольку коэффициент k является характеристикой процессов формирования поврежденности и трещинообразования при трехосном нагружении, не исключена его анизотропия. Каждый образец серии подвергается двум циклам нагружения.

Первый цикл проводится в режиме трехосного осесимметричного сжатия (схема Кармана): вначале всестороннее давление на образец увеличивается от нуля до P1. Затем боковое давление поддерживается постоянным и равным ( 2 3 Р1 const ), и увеличивается осевое напряжение 1 до 1. Величины 1 и 2 3 (задаются различными для разных образцов, однако так, чтобы 1 превышало предел упругости (у пластичных пород) или порог начала нелинейного увеличения боковой деформации (у хрупких пород).

Затем производится разгрузка в обратном порядке. Сразу после окончания разгрузки выполняется второй цикл в режиме одноосного сжатия до разрушения. Направление одноосного сжатия совпадает с направлением 1 первого цикла. В процессе одноосного сжатия в образцах регистрируются деформационные эффекты памяти - перегибы кривых «осевая деформация - напряжение», «поперечная деформация - напряжение», «объемная деформация - напряжение», а также эффект Кайзера. Последний проявляется в виде максимума кривой «активность АЭ - напряжение». Эффекты отмечаются при различных значениях напряжения 1 равных 1*, в разных образцах. Для каждого образца рассчитывается значение k по формуле (5.1) Далее значения k осредняются для всей серии и определяется среднеквадратическая ошибка измерения k. Найденное среднее значение k используется при оценке порога формирования памяти в условиях трехосного нагружения, а также при определении 1 при известном значении 1 in situ.

6. ОЦЕНКА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА

ПОРОД НА ОСНОВЕ ЭФФЕКТОВ ПАМЯТИ В

КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛАХ

Описанный выше метод оценки напряжений в массиве, основанный на использовании эффектов памяти в горных породах, обеспечивает высокую точность проведения измерений при относительно высокой их трудоемкости. Недостатки этого метода связаны в первую очередь с неоднородностью свойств изучаемых горных пород.

Например, коэффициент k, зависящий от коэффициента трения между берегами трещин, варьируется даже для однотипных пород в достаточно широких пределах. Неоднородность свойств влияет на повторяемость измерений и, как следствие, на точность определения направления и абсолютных значений действующих в массиве напряжений. Указанных недостатков в известной мере можно избежать, используя акустико-эмиссионный эффект памяти в некоторых композиционных материалах.

Как известно, акустическая эмиссия в процессе механического нагружения образцов вызывается образованием и развитием микротрещиноватости, зарождающейся в местах естественных дефектов материалов. Поэтому, использование изотропных однородных материалов, таких как металлы, пластики, стекло и т.п., для оценки напряжений в массиве не представляется целесообразным из-за низкого уровня акустического сигнала при их деформировании. Основными факторами, которые следует учитывать при выборе искусственных материалов, обладающих акустико-эмиссионной памятью, являются их исходная дефектность, достаточная прочность и технологичность использования и обработки.

Для определения напряжений в массиве возможно применение двух типов композиционных материалов: материалов, находящихся в твердом агрегатном состоянии при размещении их в измерительных скважинах, и материалов, размещаемых в скважинах в жидком состоянии с последующим их отвердением.

Характерным примером первой группы материалов может служить текстолит марки ПТК. Последний технологичен в обработке, обладает постоянными и высокими прочностными и акустикоэмиссионными свойствами. Предел его прочности при одноосном сжатие достигает 200 МПа, модуль Юнга - 50 ГПа, что является достаточным для оценки напряженного состояния большинства типов горных пород, находящихся в различных горно-геологических условиях.

Наличие в текстолите марки ПТК акустико-эмиссионной памяти доказано экспериментально, при этом в процессе измерений наблюдается ярко выраженный всплеск активности акустической эмиссии при достижении в образце напряжений, равных максимуму напряжений предшествующего цикла нагружения. Время сохранности акустико-эмиссионной памяти в таком материале составляет не менее суток, что является достаточным для проведения соответствующих измерений. На рис. 6.1 представлена характерная зависимость счета акустической эмиссии N от напряжения 1 при испытаниях образца текстолита на одноосное сжатие (пунктиром показано напряжение при первом цикле сжатия).

Рис. 6.1. Зависимость счета акустической эмиссии от давления при испытаниях образца текстолита на одноосное сжатие Использование эффектов памяти в текстолите ПТК относится к области сигнализации о достижении в массиве горных пород заранее заданного уровня напряжений по определенному направлению. Такая сигнализация позволяет прогнозировать опасные динамические явления в конструктивных элементах систем разработки при перераспределении горного давления под влиянием техногенных воздействий.

Суть метода оценки напряженного состояния массива, основанного на применении эффектов памяти в текстолите, сводится к следующему.

В лабораторных условиях изготавливается цилиндрический образец из текстолита марки ПТК с центральным отверстием. Отверстие служит для размещения в нем стального волновода, предназначенного для передачи акустического сигнала от текстолита к преобразователю акустической эмиссии. Указанный образец с закрепленным в нем волноводом подвергают установочному нагружению до уровня напряжений, при достижении которых в массиве требуется произвести соответствующую сигнализацию. После выдержки под давлением в течение не менее одного часа нагрузку снимают.

В условиях шахтных измерений подготовленный образец размещают в измерительной скважине, пробуренной в направлении одного из главных напряжений. С целью обеспечения наилучшего контакта с окружающей породой образец подклинивают стальным клином. На противоположный от текстолита конец волновода закрепляют преобразователь акустической эмиссии, подключенный к автономному портативному электронно-измерительному блоку.

При достижении в массиве некоторого критического уровня напряжений (равного уровню, заданному при установочном цикле нагружения текстолита) в подготовленном образце проявляется акустико-эмиссионный эффект памяти, заключающийся в резком всплеске счета акустической эмиссии. Такой всплеск через волновод воспринимается преобразователем и анализируется электронным блоком.

При превышении заранее определенного порога производится световая или звуковая сигнализация. Общая схема размещения устройства в скважине представлена на рис. 6.2.

Описанный выше способ обладает малой трудоемкостью и сравнительно высокой точностью определения действующих в массиве напряжений (погрешность воспроизведения акустикоэмиссионного эффекта памяти обычно не превышает 5 – 7%).

Рис. 6.2. Схема размещения устройства в измерительной скважине: 1 – текстолитовый цилиндр; 2 – металлический волновод; 3 – отметка направления; 4 – стальной клин; 5 – преобразователь акустической эмиссии; 6 – электронно-измерительный блок Принципиально отличный подход требуется, когда встает задача определения направлений и абсолютных значений главных напряжений в массиве. Для этого возможно использование композиционных материалов, размещаемых в измерительной скважине в жидком состоянии. К таким материалам можно отнести эпоксидную смолу с отвердителем и заполнителем из кварцевого песка мелкой крупности.

Кварцевый песок необходим для придания отвердевшей смоле большей прочности, а также для создания исходной дефектности, необходимой для образования акустико-эмиссионного эффекта памяти.

Устойчивый эффект памяти в эпоксидной смоле с кварцевым заполнителем установлен экспериментально [63] и может быть проиллюстрирован на примере зависимостей суммарного счета акустической эмиссии N и счета акустической эмиссии N от напряжений при испытаниях цилиндрических образцов на одноосное сжатие вдоль их диаметров. Характерные зависимости приведены на рис. 6.3.

Рис. 6.3. Зависимости N (1) (а) и (1) (б) при нагружении образцов эпоксидной смолы с кварцевым заполнителем (пунктиром отмечен максимум нагрузки первого цикла) Суть метода оценки напряжений с использованием эпоксидной смолы с кварцевым заполнителем сводится к следующему.

В исследуемой точке массива бурится измерительная скважина вдоль направления действия одного из главных напряжений. В ней на требуемой глубине размещается капсула из эластичного материала, заполненная эпоксидной смолой с отвердителем и заполнителем из кварцевого песка крупностью 0,4мм. Указанная капсула распирается с помощью досылочного устройства, что обеспечивает хороший контакт со стенками скважины.

После полной полимеризации смолы сформированный цилиндрический образец начинает воспринимать напряжения от деформирующегося контура скважины, вызванные пластическими деформациями (в случае осадочных пород) или упругими деформациями, вызванными перераспределением напряжений в результате ведения горных работ. В обоих случаях в сформированном цилиндре создаются условия для проявления акустико-эмиссионного эффекта памяти. При этом в первом случае композиционный материал «запоминает» абсолютные значения напряжений, а во втором – величину приращения таких напряжений. Важной также является зависимость проявления эффекта памяти от направления приложения нагрузки, что позволяет определять и направления действия максимального главного напряжения, действующего в плоскости ортогональной оси скважины.

Схема размещения устройства в измерительной скважине показана на рис. 6.4.

Рис. 6.4. Схема размещения устройства в измерительной скважине: 1 – эпоксидная смола с кварцевым заполнителем; 2 – пакеры из эластичного материала; 3 – эластичная оболочка; 4 – отметка горизонтали; 5 – пластиковая пробка; 6 – измерительная скважина После завершения деформационных процессов в массиве, окружающем измерительную скважину, сформированный эпоксидный цилиндр выбуривается колонковой коронкой и очищается от остатков эластичной капсулы. Указанный цилиндр разрезают перпендикулярно его оси на n одинаковых по толщине дисков. Затем в лабораторных условиях их подвергают тестовому нагружению вдоль диаметра, причем направление этого нагружения при переходе от диска к диску смещают на угол 180/n. При этом в процессе нагружения регистрируют параметры АЭ в дисках. Из полученных зависимостей выделяют характерную зависимость с максимально резким возрастанием значений соответствующих параметров АЭ при достижении определенного уровня тестовой нагрузки. По этому уровню судят о максимальном напряжении, действующем в массиве в плоскости ортогональной оси измерительной скважины, а по углу между горизонтальной меткой на поверхности капсулы и направлением тестового нагружения, при котором наблюдается указанная выше характерная зависимость, судят об азимутальном угле действия указанного максимального напряжения.

При реализации описанного выше метода возникает необходимость учета влияния торца скважины на распределение напряжений в сформированном цилиндре из эпоксидной смолы с отвердителем и заполнителем из кварцевого песка.

Действительно, слишком близкое расположение указанного цилиндра к торцу скважины внесет существенное искажение в напряжения, при которых формируется акустико-эмиссионный эффект памяти. Для определения оптимального расстояния от края капсулы до торца скважины производится компьютерное моделирование распределения напряжений в массиве, основанное на применении метода конечных элементов [64].

Рис. 6.5. Распределение напряжений в измерительном цилиндре на расстоянии l = 200мм от торца скважины: 1 – измерительный цилиндр; 2 – массив; 3 - торец скважины На рис. 6.5 представлен пример моделирования эпоксидного цилиндра длиной h = 120мм, помещенного в измерительной скважине диаметром D = 60мм на расстоянии от торца скважины l = 200мм.

Моделирование последовательного перемещения измерительного цилиндра от торца к устью скважины позволяет построить зависимость «напряжения в центре цилиндра – расстояние до торца скважины», пример которой приведен на рис. 6.6.

Из зависимости, представленной на рис. 6.6, видно, что при отдалении от торца скважины на расстояние в 150мм (~ 2D) влияние указанного торца на поле напряжений в измерительном цилиндре снижается до незначительного уровня. В связи с этим можно утверждать, что расстояние между торцом скважины и измерительным цилиндром должно составлять не менее (23)D.

Описанный выше способ позволяет определять абсолютные значения напряжений в горных породах (или их приращения), а также направление действия максимального напряжения, ортогонального оси скважины. Точность измерений обеспечивается отсутствием необходимости определения упругих характеристик горных пород, а также постоянством прочностных и акустических свойств используемых композиционных материалов.

Рис. 6.6. Пример зависимости напряжений в центре цилиндра от расстояния до торца скважины l, полученной в результате компьютерного моделирования

7. МЕТОД ОЦЕНКИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ

МАССИВА НА ОСНОВЕ АКУСТИКО-ЭМИССИОННОГО

ЭФФЕКТА ПАМЯТИ ГОРНЫХ ПОРОД

ОКОЛОСКВАЖИННОГО ПРОСТРАНСТВА

Контроль напряжений указанным методом предполагает следующее: локальную разгрузку горных пород в массиве посредством бурения скважины; восстановление исходного напряженного состояния пород околоскважинного пространства с помощью прессиометра или гидродомкрата, в которые под давлением закачивают рабочую жидкость; измерение в процессе указанного восстановления активности или суммарного счета акустической эмиссии, по скачкообразному увеличению которых судят о действующих напряжениях [65,66,67,68]. Таким образом, описанный метод сочетает в себе элементы методов разгрузки и акустико-эмиссионной памяти.

Гидродатчик с преобразователем АЭ, изображенный на рис. 7.1, содержит эластичную цилиндрическую оболочку 1, установленную на центральной оси 2 между стальными торцевыми стаканами 3 и 4.

Трубка 2 выполнена с радиальными отверстиями 5 и кольцевым выступом 6. Внутри нижнего стакана 3 установлен пьезоэлемент 7 в виде шайбы, поджатой к кольцевому выступу 6 с помощью стакана гайкой 8. Пьезоэлемент 7 совместно с выступом 6 и стаканом 3 представляет собой пьезоэлектрический преобразователь типа «продольный вибратор», основной лепесток диаграммы направленности которого близок по форме к полости внутри оболочки 1. Благодаря этому преобразователь имеет максимальную чувствительность к сигналам, поступающим из нагружаемой области массива.

Рис. 7.1. Схематическое представление конструкции скважинного прессиометра с преобразователем АЭ При измерениях гидродатчик, соединенный с насосом и манометром посредством трубопровода, устанавливают в скважину на необходимую глубину и подключают к его пьезопреобразователю акустико-эмиссионную измерительную систему, например A-Line 32D. Нагнетают в оболочку датчика рабочую жидкость, создавая нагрузку на стенки скважины. В результате в околоскважинном массиве возникают импульсы АЭ, принимаемые соответствующим преобразователем. Если нагрузка Р в гидросистеме меньше исходных напряжений и, существовавших в массиве до его разгрузки, то активность эмиссии незначительна. При достижении давлением Р величины и проявляется эффект памяти горных пород в виде скачкообразного увеличения активности АЭ. По давлению в гидросистеме, фиксируемому в этот момент манометром, оценивают абсолютные напряжения, действующие в массиве в месте установки гидродатчика.

При интерпретации результатов измерений необходимо учитывать, что поскольку гидродатчик создает только равномерно распределенную круговую нагрузку на стенки скважины, на ее контуре всегда существуют участки, где компоненты напряжений будут отличными от действовавших ранее. То есть в случае неравнокомпонентного напряженного состояния полностью восстановить исходные напряжения во всем околоскважинном пространстве массива с помощью гидродатчиков представленной конструкции не удается. Однако можно показать, что существует значение давления Р, при котором поле естественных напряжений восстанавливается наилучшим образом. Это давление определяется из условия составляющие нормальных исходных напряжений; r, - соответственно радиальная и тангенциальная составляющие напряжений, образующихся при воздействии гидродатчика на поверхность S скважины.

В работе [69] показано, что в однородном изотропном массиве с главными напряжениями 1 и 1 условию (7.1) удовлетворяет давление в гидродатчике где К – коэффициент передачи давления, определяемый упругими параметрами оболочки датчика и массива, а также геометрическими характеристиками датчика.

определять значение шарового тензора напряжений, действующих в исследуемой точке массива горных пород.

динамики в окрестностях горных выработок. Такое применение может быть проиллюстрировано результатами соответствующих 2004,46 м на одном из рудников Верхнекамского месторождения калийных солей.

горизонтально на высоте около 1,5м перпендикулярно длинной оси целика, напряженное состояние которого может считаться плоским.

Последнее позволяет при интерпретации результатов использовать выражение (7.2).

прессиометра, полученные на различных расстояниях от контура выработки. Эти зависимости имеют характерные для акустикоэмиссионного эффекта памяти точки перегиба (резкого возрастания крутизны), из совокупности которых следует, что значение L, соответствующее максимуму зоны опорного давления, составляет 0,7м, а полусумма напряжений на этом расстоянии (при К = 0,78) ср = 14,04 МПа.

N/Nmax Рис. 7.2. Нормированные зависимости суммарного счета АЭ от давления в гидросистеме прессиометра на расстояниях 0,4м (1), 0,7м (2) и 1,0м (3) от контура выработки Периодическое проведение подобных измерений в параллельно пробуренных скважинах позволяет судить об устойчивости целика (при неизменной глубине положения максимума зоны опорного давления) или о наличии процесса потери его устойчивости (при перемещении указанного максимума вглубь целика).

Описанный выше метод определения напряжений на основе АЭ памяти горных пород может быть реализован также с помощью скважинного гидродомкрата Гудмана (фирма Durham Geo Slope, США) [70]. В процессе измерений домкрат создает давление на стенки скважины в одной плоскости посредством двух подвижных пластин. В стандартный комплект домкрата входит датчик и регистратор давления, а также прибор для измерения деформаций стенок скважины.

Для проведения измерений домкрат дополнительно снабжается приемным пьезопреобразователем и блоком регистрации на базе ноутбука. В отличие от прессиометра направленное нагружение скважины гидродомкратом позволяет оценить анизотропию напряжений в массиве, что наглядно иллюстрируется результатами измерений, отраженных в [71] и представленных на рис. 7.3.

Рис. 7.3. Примеры зависимостей изменения давления и активности акустической эмиссии, полученные в процессе нагружения стенок скважины в вертикальном (а) и горизонтальном (б) направлениях

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Dow. R. Some rheological properties under high pressure, Rheology 1. Acad.

Press, Ney York, 1956.

2. Николаевский В.Н. Геомеханика и флюидодинамика. М.: Недра, 1996. – 3. Баклашов И.В. Геомеханика: Учебник для вузов. Том 1. Основы геомеханики. М.: МГГУ, 2004. - 208 с.

4. Ребецкий Ю.Л. Тектонические напряжения и прочность природных горных массивов. Научное издание / - М.: ИКЦ «Академкнига», 2007. – 5. Оберт Л. Хрупкое разрушение горных пород// Разрушение. Т.2. Математические основы теории разрушения. - М.: Мир, 1976. с. 59-127.

6. Гзовский М.В. Тектонические поля напряжений // Изв. АН СССР. Сер.

Геофиз -1954 -№3 -с. 390-410.

7. Экспериментальное определение полного тензора напряжений в массиве горных пород. Методическое руководство / Отв. ред. Турчанинов И.А. Апатиты: КФ АН СССР, 1973 - 37 с.

Методические рекомендации по изучению напряженнодеформированного состояния горных пород на различных стадиях геологоразведочного процесса / Отв. Ред. Е.И. Шемякин.-М., Изд-во ВНИИгеоинформсистем, 1987. -116 с.

9. Нестеренко Г.Т., Шаманская А.Т., Егоров П.В. Приближенный метод оценки напряженного состояния горных пород. Изд. ИГД СО АН СССР, Новосибирск, 1970. - 133 с.

10. Барковский В.М. Состояние и перспективы развития метода полной разгрузки / В.М. Барковский // В сб.: Измерение напряжений в массиве горных пород. Ч.1./ ИГД СО АН СССР. Новосибирск, 1976, с. 27-32.

11. Ямщиков B.C. Методы и средства исследования и контроля горных пород и процессов. М.: Недра, 1982. - 296 с.

12. Курленя М.В., Леонтьев А.В. Предельные размеры породного керна с центральной скважиной. – В кн.: Измерение напряжений в массиве горных пород. Новосибирск, 1970, с. 42-46.

13. Руководство по применению метода разгрузки для определения напряженного состояния в глубине горных массивов. -Л., 1960. - 15 с.

14. Руководство по применению метода разгрузки керна с центральной скважиной для определения напряжений в массиве осадочных горных пород. - Новосибирск, изд. ИГД СО РАН СССР, 1969. - 62 с.

15. Техника экспериментального определения напряжений в осадочных породах. Отв. Ред. Е.И. Шемяхин. Новосибирск, изд. «Наука», 1975. с.

16. Влох Н.П., Зубков А.В., Феклистов Ю.Г. Метод частичной разгрузки на большой базе // Диагностика напряженного состояния породных массивов Новосибирск: ИГД СО АН СССР. 1980, с. 37-42.

17. Влох Н.П., Зубков A.B., Феклистов Ю.Г. Совершенствование метода щелевой разгрузки // Диагностика напряженного состояния породных массивов: Сб. науч. тр. / ИГД СО АН СССР. Новосибирск, 1980, с. 30 Аксенов В.К., Курленя М.В., Петров А.И. Разгрузка массива щелью как средство для определения абсолютных напряжений в горных породах.

– ФТПРПИ, 1972, №2, с. 122-124.

19. Барях А. А., Еремина H.A., Асанов В. А. Интерпретация результатов щелевой разгрузки // Проблемы безопасности при эксплуатации месторождений полезных ископаемых в зонах градопромышленных агломераций.- Екатеринбург.: ГИ УрО РАН, 1997, с. 17-22.

20. Влох Н.П., Зубков А.В., Липин Я.И. Прогноз удароопасности выработок на стадии проектирования горных работ. В кн.: Прогноз и предотвращение горных ударов на рудных месторождениях. - Апатиты, КФАН СССР, 1987, с. 50-54.

21. Катков Т. А. Исследование горного давления с применением фотоупругих элементов. -М: Наука, 1978. - 130 с.

22. Грицко Г.И., Кулаков Г.И. Измерение напряжений в горных породах фотоупругими датчиками.-Новосибирск: Наука, 1976. - 142 с.

23. Влох Н.П., Сашурин А.Д. Измерение напряжений в массиве крепких горных пород. –М.: Недра, 1970. - 120 с.

24. Кулаков Г. И. Методы определения упругих постоянных горных пород с использованием фотоупругих датчиков.// Измерение напряжений в массиве горных пород. -Новосибирск, 1974.-Ч.1, с. 107-114.

25. Трумбачев В. Ф., Катков Г. А. Измерение напряжений и деформаций методом фотоупругих покрытий. -М.: Наука, 1966. - 115 с.

26. Влох Н.П. Управление горным давлением на подземных рудниках. – М.: Недра, 1994. - 208 с.

27. Современная геодинамика массива горных пород верхней части литосферы: истоки параметры, воздействие на объекты недропользования / [В.Н. Опарин, А.Д. Сашурин, Г.И. Кулаков, А.В. Леонтьев, Л.А. Назаров и др.]; отв. ред. М.Д. Новопашин; Рос. Акад. Наук, Сиб. Отд-ие, Ин-т горного дела [и др.]. – Новосибирск: Изд-во СО РАН, 2008. - 449с.

28. Курленя М.В, А.В. Леонтьев, С.Н. Попов. Развитие метода гидроразрыва для исследования напряженного состояния массива горных пород //ФТПРПИ. 1994. - № 1, с. 3-20.

29. Аксенов В.К., Курленя М.В. Некоторые особенности техники измерения напряжений в породном массиве гидравлическими датчиками. – В кн.: Измерение напряжений в массиве горных пород. Новосибирск, 1970, с. 102 – 111.

30. Аксенов., Курленя М.В., Палий А.М. Об измерении напряжений методом разности давлений на мощных крутых пластах Кузбасса. – ФТПРПИ, 1967, №2, с. 42-44.

31. Мурашев В. И., Шлиомовичус Я. Г., Сигарев В. А., Матвейчук В. А.

Использование гидравлических датчиков для замера напряжений в угольных пластах.// Измерение напряжений в массиве горных пород:

Материалы I Всес. семинара. -Новосибирск, 1968, с. 128-133.

32. Ержанов Ж.С. Теория ползучести горных пород и ее приложения. Алма-Ата, «Наука», 1964. – 176 с.

33. Чумичев А.М. Методы и средства контроля свойств и состояния сред.

М.: МГГУ, 1999. – 173 с.

34. Шкуратник В.Л. Горная геофизика. Ультразвуковые методы. М.- МГИ, 35. Глушко В.Т., Ямщиков В.С., Яланский А.А. Геофизические методы контроля в угольных шахтах и тоннелях. М.: Недра, 1982. – 224 с.

36. Данилов В.Н., Шкуратник В.Л., Сирота Д.Н. Зависимость между акустическими характеристиками и напряжениями в массиве горных пород. Известия вузов. Горный журнал. 1988. №2., с. 1–4.

37. Комплексные инженерно-геофизические исследования при строительстве гидротехнических сооружений / А.И. Савич, Б.Д. Куюнджич, В.И.

Коптев и д.р.; Под ред. А.И. Савича, Б.Д. Куюнджича. – М.: Недра, 38. Каспарьян Э.В. Устойчивость горных выработок в скальных породах. – Л.: Наука, 1985. – 183 с.

39. Шкуратник В.Л., Данилов Г.В. Исследование влияния напряжений на скорость распространения упругих волн в окрестности эллиптической горной выработки // ФТПРПИ. – 2005, №3. с. 3-10.

40. Ямщиков В.С., Блок А.В. К созданию методологических основ измерений в массиве // ФТПРПИ. – 1974. с. 18-23.

41. Шкуратник В.Л., Данилов В.Н. Об использовании локационного режима при ультразвуковом контроле напряженно-деформированного состояния массива горных пород. – ФТПРПИ, 1990, №3, с. 37-40.

42. Турчанинов И.А., Панин В.И. Геофизические методы определения и контроля напряжений в массиве. Л., «Наука», 1976, - 163 с.

43. Борис И.Н., Авсарагов Х.Б. Ядерно-геофизические методы опробирования при добыче и переработки минерального сырья. –Л., Наука, 1972.

44. Гулин А.Ю. О характере зависимости показаний нейтронного каротажа от пористости пород. «Прикладная геофизика», вып.72, М., Недра,1973, с. 204-214.

45. Арцыбащев В.А. Гамма-метод измерения плотности. М., Атомиздат, 46. Шимон Л., Сибек В. Применение радиоактивных изотопов для определения изменений напряжений в горных породах. – В кн: Физика и технология разработки рудных месторождений в Заполярье. Л., Наука, 47. Колесников В.П., Геник И.В., Пронин В.П. Опыт применения низкочастотных методов электроразведки в шахтных условиях Верхнекамского месторождения калийных солей // горная наука на рубеже XXI века.

Екатеринбург, 1998, с. 330-335.

48. Линецкий А. П. Исследование напряженно деформированного состояния кровли выбросоопасного угольного пласта электрометрическим методом.// Управление горным давлением и борьба с горными ударами.

-Л., 1980, с. 109-111.

49. Тарасов Б. Г., Дырдин В. В. Исследование зависимости электрофизических свойств каменных углей от механический напряжений.// Подземная разработка мощных угольных пластов : Межвузов, сб. Кемерово. Вып. 3. -1976, с. 166-184.

50. Дырдин В. В. О влиянии влажности на результаты электрометрических измерений при контроле напряженного состояния краевых зон угольных пластов.// Уголь. -1989. -№1, с. 11–13.

51. Орлов Л.И., Гимаев Р.С. Влияние горного давления на электрическое сопротивление карбонатных пород. – В кн.: Прикладная геофизика, вып 33. М., Гостоптехиздат, 1962, с. 86–91.

52. Пархоменко Э.И. Электрические свойства горных пород. М., «Наука», 53. Анцыферов М.С., Константинова Л.Г., Переверзев Л.Б. Сейсмоакустические исследования в угольных шахтах. — М.: Изд-во АН СССР, 54. Болотин Ю.И. Об измерениях координат и энергии акустической эмиссии в массивах горных пород// Дефектоскопия, 1993. №3, с. 26-29.

55. Мусин А.И., Бакаев И.Т., Овсянников П.И. Применение микросейсмического метода для исследования массива горных пород. М., Госгортехиздат, 1962. - 85 с.

56. Kaiser J. Erkenntnisse und Folgerungen aus der Messung von Gerauschen bei Zugbeanspruchimg von metallischen Werkstoffen//Archiv fur das Eisenhuttenwesen. 1953. Vol. 24. No. 1/2. P. 43—45.

57. Ржевский В.В., Ямщиков B.C., Шкуратник В.Л. Эмиссионные эффекты "памяти" в горных породах // Доклады АН СССР. 1983. Т. 273. № 5, с.

1094- 58. Kanagawa Т., Hayashi M., Nakasa H. Estimation of spatial geo-stress components in rock samples using the Kaiser effect//Centr. Res. Inst, of Electric Power Ind. (CRIEPI) Report No. 375017. — Abiko, Japan, 1976.

59. Yoshikawa S., Mogi K. A new method for estimation of the crustal stress from cored rock samples: laboratory study in the case of uniaxial compression//Tectonophysics. 1981. Vol. 74. No. 3/4. P. 323—339.

60. Петровский M.A., Панасьян Jl.JI. Экспериментальное исследование эффекта Кайзера в горных породах//Вестник МГУ. Сер. 4. Геология.

1983. № 3, с. 98 - 101.

61. Ямщиков B.C., Шкуратник B.JI., Лыков К.Г. Измерение напряжений в массиве горных пород на основе эмиссионных эффектов памяти//ФТПРПИ. 1990. № 2, с. 23-28.

62. Шкуратник, В.Л., Лавров А.В. Эффекты памяти в горных породах. Физические закономерности, теоретические модели. – М.: Изд. Академии горных наук, 1997. – 159 с.

63. Шкуратник В.Л., Николенко П.В. Об использовании эффекта Кайзера в эпоксидной смоле с кварцевым наполнителем для оценки напряжений в массиве горных пород. Сборник статей. Отдельный выпуск ГИАБ. – М.: Горная книга, 2012, с. 97 -104.

64. Николенко П.В. Компьютерное моделирование способа оценки напряжений в массиве горных пород, основанного на эффекте Кайзера в композиционных материалах. // ГИАБ, 2012, №5, с. 385 - 389.

65. Lord A.E., Koerner R.M. Field determination of prestress (existing stress) in soil and rock masses using acoustic emission //J. Acoust. Emission. – 1985.

– V.4. - №2/3. – P. S11 – S16.

66. В.С. Ямщиков, В.Л. Шкуратник, К.Г. Лыков, В.М. Фарафонов. Оценка напряженного состояния массива на основе эмиссионных эффектов памяти в горных пород околоскважинного пространства / ФТПРПИ. – 1991. - №2, с. 26-29.

67. Deutsch W.L., Koerner R.M., Lord A.E. Determination of prestress of in situ soils using acoustic emission // J. Geotech. Engrg., ASCE. – 1989. – V. 115.

68. Watters R.J., Soltani A.M. Directional acoustic emission activity in response to borehole deformation in rock masses // Proc. 26th US Symp. On Rock Mechanics (Research & Engineering Application in Rock Masses). Edited by E. Ashworth. – Rotterdam, Boston: A.A. Balkema, 1985. – V.2. – P. 723Курленя М.В., Аксенов В.К. Об исходном давлении в гидравлическом датчике при исследовании напряженного состояния массива горных пород методом разности давлений // Измерение напряжений в массиве горных пород. – Новосибирск: Наука. Сиб. Отд-ние, 1968.

70. Асанов В.А., Токсаров В.Н., Евсеев А.В., Бельтюков Н.А. Опыт изучения акустиэмиссионных эффектов в соляных породах с использованием скважинного гидродомкрата Гудмана // ГИАБ, 2010, №10, с. 144-