где eПБ – эксцентриситет приложения силы GПБ, определяемый в соответствии со схемой на рис.4,б; eПББ=2+0.5h4КБ 5. Сила GНКА – собственный вес нижней части колонны в пределах высоты НН; принимается приложенной в узел на уровне подкрановой консоли по оси сечения части колонны. Определяется по формуле:

где АН – площадь поперечного сечения нижней части колонны.

6. Сила GНСА – собственный вес навесных панелей стенового ограждения в пределах высоты НН. Принимается приложенной в виде местной сосредоточенной силы на уровне середины высоты НН по оси сечения стеновой панели. Определяется в предположении, что стеновые панели навешены на колонны по всей высоте НН. Зависимость для нахождения этой силы имеет вид:

Сила GН создает момент с плечом еС. Исследование, проведенное автором, показало, что наиболее точный результат получается, если этот момент принимать приложенным в виде местного сосредоточенного момента на уровне середины высоты НН и определять по зависимости:

7. Сосредоточенный момент MG возникает вследствие внецентренного действия сил, прикладывается в узел на уровне подкрановой консоли и определяется как момент сил GПА, GВКА, GСА А В, GПБ относительно центральной оси сечения нижней части колонны. Силы приложены в узел с соответствующими эксцентриситетами (рис.4).

где еК =0.5(hH -hВ); eС =0.5(hH +СП); еПБ =0.5hH.

8. Собственный вес элементов покрытия этажерки представляется в виде погонной равномерно-распределенной нагрузки qПЭ, приложенной по длине ригеля покрытия и определяется формулой:

где gПЭ (кН/м2, тс/м2) – находится в зависимости от принятого при конструировании типа и конструктивного решения элементов покрытия этажерки; qР (кН/м, тс/м) – погонная равномерно- распределенная нагрузка от собственного веса ригеля; qР=АРf, здесь АР – площадь поперечного сечения и – объемный вес материала ригеля покрытия..

9. G1КБ, G2КБ, G3КБ, G4КБ представляют собой собственный вес участков колонны по ряду Б, a G1, G2КВ, G3КВ, G4КВ – собственный вес участков по ряду В. Пример разделения колонн на учаКВ стки на рис.3,а. Эти приложить в узлах соединения ригелей и колонн по геометрическим осям колонн (рис.3,6).

где АiКБ и АiКВ – площади поперечного сечения участков колонн по рядам Б и В.

10. Сила G4СБ - собственный вес навесных стеновых панелей в пределах только верхнего наружного участка колонны по ряду Б, т.е. рассматривается пример, когда навесные панели в пределах высоты турбинного отделения на внутренних участках по колоннам ряда Б, отсутствуют.

Сила G4СБ может быть приложена в узел соединения фермы и колонны по ряду Б и направлена по геометрической оси сечения стеновых панелей. Определяется по формуле:

где g =g.

Момент М4СБ силы G4СБ прикладывается в этот же узел и равен:

где эксцентриситет еС = 0.5(h4 + ) (рис.4,б).

11. Силы G1СВ, G2СВ, G3СВ, G4СВ – собственный вес навесных стеновых панелей в пределах участков колонны ряда В (рис.3). Рассматривается пример, когда стеновые панели навешены на колонны ряда В по всей их высоте. Силы могут быть приложены в узлах соединений ригелей и колонны по ряду В и направлены по геометрической оси сечения стеновых панелей. Определяются по формулам:

где gСВ=gСБ=gСА.

Моменты этих сил приложены в узлах как показано на рис.3,б и определяются по зависимости:

где еi =0.5(hi +СП).

12. Погонные равномерно-распределенные нагрузки q2, q3, q4 от собственного веса элементов междуэтажных перекрытий приложены по длине ригелей междуэтажных перекрытий и определяются формулой:

где gМП (кН/м2, тс/м2) – определяется в зависимости от принятой конструкции междуэтажных перекрытий; qРi – погонная равномерно-распределенная нагрузка от собственного веса ригелей:

здесь AРi – площадь поперечного сечения ригелей междуэтажных перекрытий.

Далее, найденные силы и моменты суммируются в узлах в соответствии с принятой нумерацией в конечноэлементной схеме рамы с учетом направления их действия. Так, например, для схемы на рис.2 в узлах 2, 3, 9 необходимо просуммировать следующие силы и моменты:

Окончательные результаты подсчета собственных весов элементов рамы заносятся в таблицу 6 в строки, соответствующие первому загружению (см. п.4.6).

Следует отметить, что задачу приведения действующих нагрузок к узловым силам и моментам, особенно нагрузок от собственных весов, можно решить точнее за счет увеличения количества узлов при разработке конечноэлементной схемы. Так, например, для колонны по ряду А можно ввести как минимум два дополнительных узла в середине высоты каждой ее части и свести собственные веса участков колонны и стенового уже не к двум, а к четырем узлам. Так же поступить при назначении количества узлов в колоннах по рядам Б и В. Результат будет точнее, повысится трудоемкость при подготовке исходных данных, увеличится время их ввода в компьютер, а значит увеличится вероятность появления случайных ошибок. Считается, что в курсовом проектировании в конечном итоге для построения М, N, Q в характерных сечениях рамы от полного набора статических нагружений с достаточной в инженерной практике степенью точности можно ограничиться схемой разбивки рамы на узлы и элементы, предложенной на рис.2.

Рис.3. Постоянные нагрузки, действующие на раму (а) и приведение к эквивалентным узловым (б).

Рис.4. Схема приложения сил для колонны ряда А (а) и для колонны ряда Б (б).

4.2. Нагрузки от технологического оборудования К технологическим относятся веса элементов стационарного оборудования, трубопроводов, элементов кабельного хозяйства, электротехнических устройств и т.п. Эти нагрузки разнообразны и в значительной степени зависят от типа электростанции. Поэтому их сбор и учет в курсовом осуществляется индивидуально с использованием весогабаритных характеристик необходимых элементов оборудования, приводимых, в частности, в приложениях пособия [6].

В качестве примера на рис.5 представлена схема загружения поперечной рамы каркаса нагрузками от элементов технологического оборудования и электротехнических устройств, сосредоточенных на этажах деаэраторного отделения, что достаточно характерно для многих типов электростанций.

Погонная равномерно распределенная по длине ригелей междуэтажных перекрытий нагрузка qi' от уложенных на перекрытии трубопроводов или кабелей на уровне каждого этажа в курсовом проектировании может быть задана преподавателем. Нагрузка qi' определяется весогабаритными характеристиками расположенных на верхних этажах деаэраторного отделения деаэраторов (вес колонки + вес бака, заполненных водой), необходимые сведения по которым приведены в [6].

1. Нагрузки q2', q3', q4' от элементов стационарного технологического оборудования допускается равномерно-распределенные, приложенные по длине ригелей междуэтажных перекрытий в данном примере на втором, третьем и четвертом этажах деаэраторной этажерки, соответственно (рис.5). Нагрузки определяются в от расчетного gi', принимаемого из опыта проектирования для каждого типа размещаемого на этажах оборудования. Зависимость для qi' имеет вид:

При выполнении расчетов рекомендуется принимать следующие значения расчетного давления gi':

- для кабельных коридоров и этажей электротехнических устройств (в том числе РУСН) – g=46 кН/м2;

- для помещений блочных щитов управления (БЩУ) – g = 35 кН/м2;

- для трубопроводных коридоров – g=24 кН/м2;

- для оборудования на уровне пола этажа деаэраторов – g=13 кН/м2.

2. Нагрузку qД от веса деаэраторной установки можно представить как погонную равномерно-распределенную нагрузку, приложенную в средней части пролета этажа на длине, приблизительно равной длине бака деаэратора dБ (рис.5). В таком случае qД определяется формулой:

где GД – полный вес деаэраторной установки – колонка с наполненным водой баком.

Результаты подсчета технологических нагрузок также заносятся в таблицу 6 (п.4.6) в строки, отведенные для второго загружения.

Рис.5. Технологические нагрузки, действующие на раму.

4.3. Крановые нагрузки При работе опорного мостового крана на крановый рельс и далее на элементы каркаса главного корпуса в общем случае передаются силы трех направлений.

1. Вертикальная сила PК. Зависит от массы крана, массы груза на крюке крана и положения грузовой тележки на крановом мосту. Наибольшее вертикальное нормативное давление на одно колесо PКmax определяется при крайнем положении грузовой крановой тележки, поднимающей груз, масса которого равна грузоподъемности крана Q. Величина PКmax указана в ГОСТе на краны или в паспортах кранов [6].

Расчетная сила Dmax, передаваемая на колонну колесами крана, определяется с помощью промежуточной опоры подкрановой балки, вид которой при разрезных подкрановых балках и схеме невыгоднейшего расположения колес подкрановой тележки одного или двух 8-ми колесных кранов, представлен на рис.6.

Наибольшее расчетная сила на консоль:

где f – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1.1; nC – коэффициент сочетаний, равный 1.0 при работе одного крана и 0.85 для двух сдвинутых кранов легкого и среднего режимов работы; yi – ордината линии влияния под силой PKmax, определяемая из подобия треугольников (максимальное значение y1=1).

Например, для схемы на рис.6.а:

На другой ряд колонн также будут передаваться силы, но значительно меньшие (рис.7).

Расчетную силу Dmin можно определить, если заменить в формуле (23) PКmax на PКmin, т.е. на нормативное давление, передаваемое колесами другой стороны крана (кН, тс):

где Q – грузоподъемность крана; GКР – вес крана; GТЕЛ – вес крановой тележки; nО – число колес с одной стороны одного крана.

Воспользовавшись формулой (25), можно записать:

где где при n=4 и обозначениях в [6] принято:

Силы Dmax и Dmin приложены по оси подкрановой балки на уровне подкрановой консоли и поэтому не только сжимают нижнюю часть колонны, но и передают на нее сосредоточенные моменты (рис.7):

2. Горизонтальная сила T. Возникает при торможении и трогании с места грузовой тележки, поэтому может быть направлена как внутрь здания, так и наружу. Эта сила считается приложенной к головке подкранового рельса и на этом же уровне тормозными конструкциями передается на колонну, поровну распределяясь между колесами моста крана. При этом принимается, что она приложена только к одной стойке, причем к той, где действует Dmax.

Полную расчетную горизонтальную силу Т можно определить с помощью линии влияния при тех же схемах расположения колес (рис.6):

где TK – нормативная горизонтальная сила, приходящаяся на одно колесо одного крана, определяемая для кранов с гибким подвесом груза формулой:

/где f=0.1; m=2; 4 – общее число колес грузовой тележки; nО – число колес./ 3. Продольная горизонтальная сила FK возникает от трения колес о рельс и от сил торможения моста крана вдоль здания и при расчете плоской поперечной рамы каркаса не рассматривается.

Таким образом, при расчете на крановые нагрузки следует учесть шесть возможных схем загружения рамы, как показано на рис.7. При этом принято, что схеме 3 соответствуют схемы 5 и 6, а схеме 4 – схемы 7и 8. Результаты расчета крановых нагрузок заносятся в таблицу 6 в строки, соответствующие третьему – восьмому загружениям (п.4.6).

Рис.6. К определению нагрузок на раму от мостовых опорных кранов.

Рис.7. Крановые нагрузки, действующие на раму.

4.4. Снеговые нагрузки снеговые нагрузки определяются по рекомендациям Норм [5] для заданного района строительства с учетом повышения снегового давления на покрытие отделений главного корпуса в местах перепада высот и у парапетов. Предварительно высота парапета hП принимается равной 1.0 м.

для рассматриваемого примера схема приложения нагрузки показана на рис.8.а. Как видно, снеговое давление представляет собой комбинацию равномерно-распределенных и распределенных по треугольному закону нагрузок. В курсовом проектировании целесообразно выполнить приведение такой нагрузки к эквивалентной узловой. Окончательная схема загружения представлена на рис.8.б, а порядок приведения показан на рис.9. Для получения узловых сил и моментов прежде всего определяются необходимые ординаты погонных нагрузок в местах перепада высот, у парапетов и в средних частях пролетов отделений.

1. Погонные равномерно-распределнные нагрузки qСН.Т и qСН.Э приложенные по пролетам L2 и L1 определяются формулой:

где SO – нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, определяется по Нормам [5] в зависимости от снегового района; µ – коэффициент перехода снегового давления от поверхности земли на поверхность покрытия здания, для плоских кровель и кровель с уклоном менее 20 µ=1.0; f для снеговой нагрузки в данном случае принимается равным 1.4 [5].

2. Ординаты погонных нагрузок q'СН.Т и q'СН.Э у парапетов в местах образования, так называемых, "снеговых мешков" определяется следующим образом:

где µ1 – коэффициент перехода снегового давления от поверхности земли на покрытие у парапета;

определяется в зависимости от высоты hП и величины SO по формуле:

при этом если µ13.0, то µ1=0, а зона действия "снегового мешка", принимается равной b1=2hП.

3. Ордината погонной нагрузки q"CH.T для "снегового мешка" в месте перепада высот отделений определяется в следующей последовательности:

где µ2 – коэффициент перехода снегового давления от поверхности земли на покрытие в месте перепада высот; определяется по зависимости Норм [5]:

здесь h= ( - )-hОП; ml=m2=0.5 /0.4/ – для кровель с уклоном менее 20; l1'=L1, l2'=L2 /-2h/; зона влияния "снегового мешка" bZ=2h, но не более 15 /10/м; если µZ4.0, то µZ=4.0.

4. Узловые силы и моменты по ряду A. Сила GCHA принимается приложенной в узел на уровне верха колонны, действует по оси сечения ее верхней части и определяется по формуле:

где для сил GCH.Т и GCH.1, в соответствии со схемой на рис.9, можно записать:

Сила GCHA в узле на уровне подкрановой консоли создает момент МСНА, определяемый по зависимости: МСНА= GCHAeKA, где eKA – эксцентриситет (см. рис.4.а).

5. Узловые силы и моменты по ряду Б. Сила GCHБ приложена в узел соединения фермы с колонной по ряду Б, действует по оси, совпадающей с наружной гранью колонны и определяется по формуле:

здесь для силы GCH.2, в соответствии со схемой на рис.9, можно записать:

Сила GCH в этом же узле создает момент MCH, определяемый по зависимости:

Сила GCH приложена в узел соединения ригеля покрытия с колонной по ряду Б, действует по оси, совпадающей с осью ее сечения и определяется по формуле:

здесь для силы GCH.Э, в соответствии со схемой на рис.9, можно записать:

Момент MCH.Э приложен в тот же узел и определяется по зависимости:

здесь для момента MCH.Э, в соответствии со схемой на рис.9, можно написать:

6. Узловые силы и моменты по ряду В. Сила GCH.Э приложена в узел соединения ригеля колонной по ряду В, направлена по оси, совпадающей с осью ее сечения и определяется по формуле:

Момент MCH.Э приложен в тот же узел и определяется по зависимости:

Результаты расчета снеговых нагрузок заносятся в таблицу 6 в строки, соответствующе девятой схеме загружения (см.п.4.6).

Рис.8. Распределение снеговой нагрузки на покрытие (а) и приведение к эквивалентным узловым силам (б).

Рис.9. Порядок приведения снеговой нагрузки эквивалентной узловой.

4.5. Ветровые нагрузки Ветровая нагрузка, передаваемая стенами здания на элементы каркаса, должна в общем случае определяться как сумма средней и пульсационной составляющих [5]. Иными словами необходимо учитывать и статическую, и динамическую части ветрового давления. В данном случае рассматривается только статическая составляющая, соответствующая установившемуся скоростному напору и учитываемая во всех случаях. На рис.10 представлены схемы распределения ветрового давления на погонный метр высоты здания на примере ветра слева. При переходе от схемы "а" к схеме "б" на рис.10 необходимо выполнить следующее:

1. Фактическую эпюру ветровой нагрузки представить в виде ступенчатой по принципу осреднения в пределах выделенных по высоте здания десятиметровых участков. Тогда расчетную ветровую нагрузку на каждом участке можно определить по формуле:

где q0 – нормативное значение скоростного напора, принимаемое в соответствии с указаниями Норм [5]; с – аэродинамический коэффициент (коэффициент лобового сопротивления), равный для наветренной стороны здания 0.8, а для подветренной (зоны "отсоса") – 0.6 (таким образом суммарный коэффициент при обдуве плоских поверхностей получается равным 1.4); f – коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1=4; k – коэффициенты, учитывающие изменение скоростного напора по высоте; i – число участков осреднения, принимающее в данном случае значения i=1, 2, 3, 4. Аналогично определяется qi с подветренной стороны при c=0.6.

2. Ступенчатая эпюра ветрового давления заменяется эквивалентной равномерно-распределенной по всей высоте с ординатами q (наветренная сторона) и q' (подветренная сторона). При этом следует руководствоваться равенством моментов в заделке при ступенчатой и равномернораспределенной эпюрах. Определение эквивалентной нагрузки проиллюстрировано на рис.11. Полученная погонная нагрузка, прикладывается к элементам поперечной рамы по высоте, как показано на рис.10.б.

3. Сосредоточенные силы WA, WБ, WВ, учитывающие ветровое давление на поперечную раму в пределах опорной части фермы и парапетов, т.е. элементов, не попавших в расчетную схему, допускается прикладывать в верхние узлы рамы, как показано на рис.10. Зависимости для их определения при ветре слева имеют вид (рис.12) Далее, в той же последовательности выполняется расчет ветровой нагрузки при ветре справа.

Значения ветровых нагрузок заносятся в таблицу 6 в строки, отведенные для десятого и одиннадцатого загружений рамы (см. п.4.6).

Рис.10. Построение эпюры ветрового давления на поперечную раму.

Рис.11. Порядок построения равномерно-распределенной эпюры ветрового давления.

Рис.12. Порядок определения горизонтальных сосредоточенных сил от ветрового давления.

4.6. Построение общей таблицы загружений рамы Как отмечено в п.3, загружение рамы при использовании вычислительного комплекса "МИРАЖ" оформляется в документов №№ 6 и 7. Эти документы представляют собой две взаимосвязанные таблицы, заполняемые при вводе данных в компьютер порознь, что создает некоторые неудобства при работе с ними и может стать источником случайных ошибок. В связи с этим, при подготовке данных по нагрузкам эти две таблицы целесообразно совместить и представить их в виде единой общей таблицы загружений – таблицы 6. Ее заполнение проиллюстрировано на примере рассматриваемой рамы.

Первый столбец содержит порядковые номера строк. В памяти компьютера он формируется автоматически нажатием клавиши "Enter" до требуемого номера строки.

Во втором столбце указываются номера узлов или элементов в общей системе нумерации, к которым прикладываются сосредоточенные или местные нагрузки в установленной последовательности схем загружения.

Третий столбец содержит последовательность цифр, представляющих собой принятые в вычислительном комплексе "МИРАЖ" обозначения видов нагрузок. Цифрой "0" обозначены любые узловые нагрузки – силы и моменты, приложенные к узлу с соответствующим номером в общей системе нумерации и связаны с общей системой координат X Y Z. Цифрой "5" обозначены местные сосредоточенные нагрузки – силы и моменты, приложенные к данному элементу в любом его сечении по длине (или высоте), которые связаны с его местной системой осей. Цифрой "6" обозначены местные погонные равномерно-распределенные нагрузки, вводимые в местной системе осей координат данного элемента. Цифрой "7" обозначены местные погонные нагрузки, распределенные или по равномерному, или по трапецеидальному закону. Эти нагрузки могут быть приложены как по всей длине (или высоте) элемента, так и частично в любом месте пролета. Набор возможных нагружений элементов схематично представлен на рис.13.

В столбец "Направление нагрузки" заносятся номера степеней свободы, в направлении которых прикладываются узловые и местные нагрузки. Узловые нагрузки вида "0" при решении плоских задач разрешены по направлениям 1, 3, 5 общей системы осей X Y Z. Местные сосредоточенные нагрузки "5" могут быть приложены по направлениям 1, 3, 5 местной системы осей xl yl zl с обязательным указанием привязки точки их приложения a1 от начального узла элемента (от узла с меньшим номером) в восьмом столбце таблицы 6. Местные равномерно-распределенные нагрузки вида "6" разрешены по направлениям 1 и 3 местной системы осей xl yl zl. Местные равномерно-распределенные и трапецеидальные нагрузки вида "7" также разрешены по направлениям 1 и 3 местной системы осей xl yl zl и вводятся с обязательным указанием привязок крайних точек их приложения a1 и а2 от начального узла элемента.

В шестом столбце ставятся схем загружения в соответствии с последовательностью их рассмотрения.

В столбец ''Величина нагрузки" заносятся численные значения узловых и местных нагрузок, приложенных по соответствующим в четвертом столбце направлениям. Узловые нагрузки вводятся в тс и тс·м, местные – в тс/м с обязательным указанием знака. На рис.13 для всех возможных загружений при решении данной задачи показаны положительные направления узловых и распределенных нагрузок. Следует отметить, что принятые положительные направления несколько отличаются от предлагаемых в вычислительном комплексе "МИРАЖ". Это сделано для удобства обработки результатов расчета и дальнейшего построения комбинаций усилий в назначенных сечениях рамы.

При вводе в компьютер местных нагрузок вида "5" рядом с численным значением нагрузки в той же строке ставится численное значение a1 (рис.13.6). При вводе местной нагрузки вида "7" сначала ставится численное значение ближайшей к начальному узлу ординаты нагрузки, затем ее привязка a1 к этому узлу, далее численное значение следующей, крайней, ординаты и ее привязка a2 тоже к начальному узлу элемента (рис.13.г).

Рис.14. Расчетные сечения в элементах поперечной рамы. Рис.13. Виды схем загружения элементов поперечной рамы.

5. РАСЧЕТ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ И ПОСТРОЕНИЕ ОГИБАЮЩИХ

Результат выдается как в табличном, так и в графическом виде и может быть по требованию пользователя и в том, и в другом распечатан. Полная информация о напряженно-деформированном состоянии рамы необходима, если поставлена задача, выполнить анализ несущей способности всех ее элементов. Для этого расчетные сечения в характерных местах рамы и строятся огибающие эпюр М, N, Q. В данном случае количество расчетных усилий получилось равным 39 (рис.14).

Если поставлена задача оценить несущую способность, к примеру, только колонны по ряду А, то достаточно ограничиться четырьмя расчетными сечениями (1-1, 2-2, 3-3, 4-4, рис.14). В дальнейшем порядок построения сводной таблицы усилий, таблиц эпюр и комбинаций проиллюстрирован именно на этом примере, т.е. только для четырех сечений в колонне крайнего ряда.

5.1. Построение сводной таблицы усилий в назначенных сечениях рамы Расчет завершается получением распечатки усилий в узлах элементов рамы, которые следует определенным образом упорядочить. Для этого составляется сводная таблица усилий (таблица 7) только в тех сечениях, которые приняты к рассмотрению. В таблицу заносятся значения М, N, Q в расчетных сечениях для схемы загружения сначала в строки с коэффициентом сочетаний =1.0. После обоснования сочетаний нагрузок, а значит и усилий от них, устанавливаются окончательные значения коэффициентов i и заполняются соответствующие строки таблицы. При заполнении таблицы следует обязательно учитывать знаки усилий, руководствуясь известными правилами строительной механики.

После оформления таблицы 7 целесообразно представить полученный результат графически, для чего составляется таблица эпюр усилий (таблица 8) на рассматриваемом элементе от каждого вида загружения. В данном случае достаточно ограничиться построением только эпюр М и N.

Эпюры в этой строятся уже с учетом введения коэффициентов сочетаний i. Постановка знаков усилий и в этой таблице обязательна.

Технологические нагрузки Крановые нагрузки Крановые нагрузки Крановые нагрузки Крановые нагрузки Снеговая нагрузка Ветровая нагрузка (ветер слева) Ветровая нагрузка (ветер справа) Усилия Изгибающие моменты M Продольные усилия N 5.2. Построение таблиц комбинаций усилий и огибающих эпюр М, N (Q) Цель построения таблиц комбинаций состоит в определении наиневыгоднейших суммарных положительных и отрицательных (в алгебраическом смысле) усилий в заданных сечениях рамы при самых неблагоприятных, но физически возможных сочетаниях нагрузок.

Таблицы комбинаций удобно строить, пользуясь данными таблицы эпюр 8. В случае для расчетного сочетания, учитывающего одну постоянную нагрузку (собственный вес), одну временную длительно действующую (технологические нагрузки) и три временные кратковременные (крановые, снеговые и ветровые нагрузки) строятся две комбинации усилий:

- максимальные и минимальные изгибающие моменты (M+max и M-min) и соответствующие им продольные усилия N;

- максимальные и минимальные продольные усилия (Nmax и Nmin) и соответствующие им изгибающие моменты M+ и M-.

Основные рекомендации по построению таблиц комбинаций 9 и10 можно сформулировать следующим образом:

1. Постоянные и длительно действующие нагрузки и усилия от них учитываются во всех комбинациях независимо от знака.

2. Усилия от кратковременных нагрузок учитываются в том случае, если они приводят к увеличению M+max или к уменьшению M-min в алгебраическом смысле.

3. Усилия от вертикальных крановых нагрузок, когда они рассматриваются как кратковременные, могут учитываться без усилий от горизонтальных сил торможения Т, если это дает наивыгоднейший результат.

4. Усилия от горизонтальных сил торможения Т учитываются только вместе с усилиями от вертикальных крановых нагрузок.

По данным таблиц 9 и 10 в рассматриваемых сечениях строятся огибающие эпюр М и N (Q) (рис.15).

Полученные результаты используются при выполнении проверок устойчивости и прочности элементов рамы с целью подбора или уточнения ранее назначенных размеров их поперечного сечения.

Расчетные усилия

M N Q M N Q M N Q M N Q

M N Q M N Q M N Q M N Q

ЛИТЕРАТУРА

3. Строительство тепловых и атомных электростанций: Справочник строителя в 2-х тт. Т. /Н.Я. Турчин, Г.С. Агеев, И.А. Александров и др. Под ред. П.С. Непорожнего. – М.: Стройиздат, 1985. – 572 с.

4. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат, 1988.

– 95 с.

5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат, 1987. – 62 с.

6. Богданов Ю.В., Соколов В.А. Компоновка и расчет элементов главного корпуса ТЭС и АЭС: Учебное пособие. – Л.: изд. ЛПИ, 1988. – 94 с.

P.S. То что выделено красным шрифтом на оригинале либо подписано, либо зачеркнуто.

В таблице 8 сверить эпюры с оригиналом.