[ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ФУНДАМЕНТ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ОПОРЫ МОСТА
Методические указания по выполнению
курсовой работы для студентов специальности 270201, 270205
Казань
2007
УДК 624.21/.8
ББК 39.112
М 54 Фундамент промежуточной опоры моста. Методические указания по выполнению курсовой работы для студентов специальностей 270201, государственного архитектурно-строительного 270205/Казанского университета. Сост.: Драновский А.Н. Казань, 2007.- 53 с.
УДК 624.21/. ББК 39. © Казанский государственный архитектурно-строительный университет, 2007г.
Содержание стр.
Введение 1. Общие указания 1.1. Исходные данные для проектирования 1.2. Состав и оформление курсовой работы 2. Указания по выполнению курсовой работы 2.1. Оценка инженерно-геологических условий 2.2. Сбор нагрузок 2.3. Выбор типа фундамента 2.3.1. Конструкции фундаментов при наличии тампонажной подушки 3. Проектирование и расчет фундамента мелкого заложения 3.1. Определение высоты фундамента 3.2. Расчет по первой группе предельных состояний 3.2.1. Определение размеров подошвы фундамента 3.2.2. Проверка несущей способности слабого подстилающего слоя грунта 3.2.3. Проверка на опрокидывание и плоский сдвиг 3.3. Расчет по второй группе предельных состояний 3.3.1. Проверка положения равнодействующей 3.3.2. Расчет осадки фундамента 4. Проектирование свайного фундамента 4.1. Определение основных размеров ростверка 4.2. Выбор размеров и типов свай 4.3. Расчет свайного фундамента по первой группе предельных состояний 4.3.1. Определение расчетной нагрузки, допускаемой на сваю 4.3.2. Расчет свайного фундамента с низким ростверком 4.3.3. Проверка несущей способности основания в уровне низа свай 4.4. Расчет осадок свайного фундамента 5. Производство работ по возведению фундамента стр.
6. Литература Приложения 1. Таблицы нагрузок на фундамент опоры моста 2. Гидрогеологические условия 3. Размеры опоры в плане 4. Схемы приложения нагрузок 5. Образец оформления курсовой работы на 3-х листах формата А-3 Введение В курсовой работе по основаниям и фундаментам необходимо разработать конструкцию фундамента под промежуточную массивную опору автодорожного моста, расположенную в русле реки. Опора воспринимает нагрузки от двух примыкающих пролетных строений, мост разрезной, с балочными пролетными строениями.
Каждому студенту выдается индивидуальное задание, в котором отражены основные исходные данные:
1. Материалы инженерно-геологических изысканий;
2. Гидрогеологические условия;
3. Основные параметры надземной части моста;
4. Нагрузки, действующие на сооружение.
обязательным является вариантный подход к решению поставленной задачи.
Это объясняется тем, что в каждом отдельном случае обычно можно предложить несколько приемлемых вариантов фундаментов. Рассмотрев варианты, окончательный выбор производят на основе анализа и техникоэкономического сравнения. В курсовой работе рассматриваются, как минимум, 2 варианта фундаментов.
1.1. Исходные данные для проектирования Материалы инженерно- геологических и гидрогеологических изысканий содержат:
а) геологическое строение места постройки опоры (грунтовые колонки, характеристики свойств грунтов);
б) гидрогеологические условия, включая данные об уровнях воды в реке, ледовые режимы реки, величины расчетного размыва дна у Данные, характеризующие конструкцию сооружения, содержат:
а) габариты моста, размер пролетов, примыкающих к опоре, высоту б) количество и расположение балок пролетных строений.
Для определения нагрузок, действующих на фундамент опоры на уровне его верхнего обреза, в приложении I даны таблицы четырех сочетаний нагрузок (I-IV). Причем в числителях даны расчетные значения нормативных нагрузок, необходимые для расчетов по II-му предельному состоянию (их следует обозначать NII, MII,TII ), а в знаменателях расчетные значения нагрузок, необходимые для расчетов по I-му предельному состоянию (NI, MI,TI ).
В приложении II приведены варианты заданий гидрологических условий.
Номера вариантов задаются преподавателями.
Курсовая работа должна состоять из пояснительной записки объемом 20листов формата 297 x 210 мм, чертежей на одном листе ватманской бумаги формата 594 x 841 мм (А1) или на трех листах формата 297 x 420 мм (А3) (по выбору студента).
А. Пояснительная записка.
В пояснительной записке последовательно отражаются следующие вопросы:
Оценка инженерно- геологических условий и свойств грунтов;
составление заключения по свойствам грунтов основания.
Определение нагрузок, действующих на фундамент и основание.
Рассмотрение 2-х вариантов фундаментов, приемлемых для данных условий. Выбор основного варианта, подлежащего более детальному расчету и конструированию (при обязательной консультации преподавателя).
предельных состояний.
Расчет основного варианта фундамента по второй группе предельных состояний.
Рекомендации по производству работ, подробное описание одного из этапов работ (по заданию консультанта) для основного варианта.
Список использованной литературы.
Пояснительная записка пишется на одной стороне листа. Каждый расчет должен сопровождаться расчетными схемами и эскизами. Текстовый материал должен быть предельно сокращен. По ходу текста делаются ссылки на использованную литературу. Схемы, чертежи и таблицы могут быть пронумерованы. Записка должна содержать оглавление и аккуратно переплетена.
Б. Чертеж.
1. Вид фундамента с опорой в трех проекциях (масштаб 1:100; 1:200) с указанием всех необходимых размеров, отметок, наименований грунтов (для 2-х вариантов фундаментов). Геологическая колонка, совмещенная с одним из видов.
2. Схемы и таблица расчетных нагрузок.
3. Две-три схемы, последовательно показывающие процесс возведения основного варианта фундамента (М 1:100, 1:200).
необходимых для производства работ.
4. Детали устройства фундамента (конструкции стыков свай – оболочек, узлы заделки свай в ростверк, элементы шпунтовых ограждений и т.п.). Если чертежи выполняются на 3-х листах формата А-3, то на первом и втором листах показываются два варианта фундаментов и соответствующие таблицы нагрузок, а на третьем – технология возведения основного варианта фундамента.
2.1. Оценка инженерно-геологических условий Инженерно-геологические условия оцениваются по нормативным физико-механическим характеристикам грунтов, приведенным в таблице задания, с целью определения несущего слоя грунта и выбора приемлемых вариантов фундаментов под опору.
основания, модуль деформации грунта.
Рекомендуется следующая форма записи и порядок определения:
- Указывается номер слоя, мощность слоя, наименование вида грунта.
- Вычисляются производные характеристики слоя грунта. Для песчаных и глинистых грунтов порядок вычислений разный. Песчаный грунт в отличие от глинистого не имеет числа пластичности.
Для песчаных и сыпучих грунтов определяются:
а) разновидность по гранулометрическому составу (табл.Б.10[1]);
б) разновидность песка по плотности сложения (табл.Б.18[1]); для этого необходимо вычислить коэффициент пористости в) разновидность песка по влажности (табл.Б.17[1]); для этого вычисляется коэффициент водонасыщения д) по табл.2 приложения 24 [2] устанавливается условное расчетное нормируется;
е) по табл.1 Приложения 1 [3] устанавливается значение модуля деформации В заключение делается краткий вывод: например, песок средней R0 245 кПа ; Е 32 МПа, водопроницаемый.
а) разновидность грунта по числу пластичности (табл.Б.11 [1]);
б) разновидность грунта по показателю текучести (табл.Б.14 [1]);
д) удельный вес грунта, с учетом взвешивающего действия воды е) по табл. 1 приложения 24 [2] устанавливается условное расчетное ж) по табл. 3 Приложения 1 [3] устанавливается значение модуля деформации (для аллювиальных отложений).
текучепластичный, Водопроницаемыми являются все виды сыпучих грунтов, супеси, суглинки при IL>0,25; глины при Iр0,5.
Водонепроницаемыми – суглинки при IL 0,25; глины при Iр 20;
IL 0,5.
Водонепроницаемые грунты являются водоупором. Для таких грунтов взв не вычисляется.
По всем слоям по порядку сверху - вниз составляется сводная таблица физико-механических показателей свойств грунтов.
Полное грунта На основании таблицы делается заключение о свойствах отдельных слоев грунта с точки зрения выбора фундамента мелкого или глубокого заложения. Необходимо выбрать несущие слои грунта, на которые непосредственно будут передаваться нагрузки от подошвы фундамента мелкого заложения, или на которые будут опираться нижние концы свай. Это грунты наиболее прочные и наименее сжимаемые. Грунты с расчетным сопротивлением менее 200 кПа и модулем деформации менее 15 МПа для фундаментов опор мостов считаются слабыми.
Оценка несущей способности грунтов зависит от конструкций проектируемого сооружения и от величины и характера передаваемых нагрузок. Так, для мостов внешне статистически неопределимых систем Для разрезных мостов требования к основаниям более мягкие. Здесь могут оказаться приемлемыми и более сжимаемые и менее прочные грунты.
Однако и в этом случае не следует принимать в качестве несущего слоя просадочные, заторфованные грунты, рыхлые пески, супеси текучие, суглинки и глины с консистенцией больше 0,5. Не рекомендуется принимать в качестве несущего слоя грунты, модуль деформации которых менее МПа.
При выборе несущего слоя грунта рекомендуется сопоставить средние напряжения под подошвой фундамента при ее минимальных размерах, определяемых размерами опоры, со значениями условных расчетных сопротивлений грунтов. Такое сопоставление дает возможность выявить те слои грунта, которые нельзя использовать в качестве естественного основания, а также наметить грунты, обладающие достаточной прочностью.
Основания фундаментов должны быть рассчитаны как по несущей способности (по I группе предельных состояний), так и по деформациям ( по II группе предельных состояний). Расчет по прочности является основным, так как достижение первого предельного состояния приводит к аварии сооружения. Расчет по I группе предельных состояний необходимо вести по наиболее неблагоприятным сочетаниям нагрузок с учетом соответствующих коэффициентов перегрузок. Расчет по II группе предельных состояний служит проверкой эксплуатационной надежности сооружений. Он производится на нормативные нагрузки.
При расчете учитывают следующие виды постоянных и временных силовых воздействий: собственный вес опоры Q0; опорные давления от веса пролетных строений QЛ и Qпр и покрытия проезжей части qЛ и qпр; опорные давления от временной подвижной нагрузки АЛ, Апр ; опорные давления от толпы на тротуаре РЛ, Рпр; тормозные силы временной подвижной нагрузки ПЛ и Ппр; давление льда Н; нагрузки от навала судов С; ветровые нагрузки на пролетные строения и опору.
Нагрузки, воздействия и их сочетания указаны в табл. 5[5].
При расчете различают:
а) основные сочетания, включающие одну или несколько из следующих нагрузок:
постоянные нагрузки и временную подвижную вертикальную нагрузку;
б) дополнительные сочетания, составляемые из постоянной, временной подвижной вертикальной и одной или нескольких временных других нагрузок;
в) особые сочетания, включающие сейсмическую или строительные нагрузки совместно с другими.
При определении давлений, передаваемых подвижной нагрузкой (автомобильной, толпой на тротуарах), рассматривают три возможных ее положения; на обоих пролетах, только на правом и только на левом.
Загружения пролетов порознь дает возможность выявить влияние эксцентричного приложения опорных давлений в направлении продольной оси моста. По ширине проезжей части нагрузку ставят так, чтобы получить наибольший изгибающий момент в направлении поперек оси моста. Поэтому при симметричных опорах нагрузку сдвигают к борту низового тротуара.
прикладывают в уровне центров опорных частей. Тормозные силы полностью передаются через неподвижные опорные части. Если на опоре расположены разноименные опорные части, то через подвижные опорные части условно передают 25% тормозной силы при катковых и валковых опорных частях и 50% при скользящих. Суммарная сила, передаваемая обоими видами опорных частей, не должна превышать тормозной силы, собирающейся с большего пролета по п. 2.20[5]. Поперечные удары от временной подвижной нагрузки считают действующим в уровне верха покрытия проезжей части.
Давление льда может быть направлено как поперек, так и вдоль оси моста. Поперечное давление считают приложенным к опоре в уровне первой подвижки льда и уровне высокого ледохода, продольное давление - в уровне высокого ледохода. Нагрузка от навала судов может действовать как поперек, так и вдоль оси моста и принимается на уровне расчетного судоходного горизонта.
Кроме рассмотренных эксплуатационных нагрузок, основания фундаментов опор могут испытывать опасные воздействия в строительный период. К таким воздействиям относится давление льда на промежуточную опору с еще не установленными пролетными строениями.
Возможны наиболее невыгодные сочетания нагрузок для фундаментов опор балочных разрезных мостов приведены в табл. 7[11]. Таких сочетаний оказывается больше десяти. В курсовой работе, с целью уменьшения объема вычислительной работы, расчеты по сбору нагрузок упрошены и сокращены.
Сбор нагрузок в курсовой работе производится только для тех сочетаний, которые перечислены ниже.
I – сочетание. В него включены нагрузки, вызывающие наибольшее вертикальное воздействие на фундамент: все постоянные нагрузки, временная вертикальная от колонн автомобилей и веса толпы на тротуарах (временная автомобильная нагрузка в виде полос АК расположена на обоих пролетах по всей ширине проезжей части, а от толпы – на обоих троитуарах по всей длине примыкающих пролетов). Расчетный уровень воды – ГМВ.
II – сочетание. В него включены нагрузки, вызывающие наибольший изгибающий момент в плоскости оси моста: все постоянные нагрузки, временная вертикальная от автомобильной и веса толпы на тротуарах, расположенных на большем пролетном строении; тормозная сила, приложенная к этому же пролетному строению. Расчетный уровень воды – ГВВ.
III –сочетание. В него включены нагрузки, вызывающие наиболее неблагоприятное воздействие поперек оси моста: все постоянные нагрузки, временная вертикальная на обоих пролетах (нагрузка от автомобилей придвинута к низовому бордюру тротуара; нагрузка от толпы расположена на низовом тротуаре), давление льда при низком или высоком ледоходе (выбирается случай, дающий больший изгибающий момент); поперечный удар автомобилей. Расчет следует вести на одну колонну автомобилей при габарите моста Г-8 и на две колонны при Г-9, Г-10 и выше. Расчетный уровень воды – ГПЛ или ГВЛ.
IV – сочетание. В него включены нагрузки, вызывающие наиболее неблагоприятное воздействие попрек оси моста в строительный период:
собственный вес фундамента и опоры с еще не установленными пролетными строениями; давление льда поперек оси моста. Расчетный уровень воды – ГПЛ или ГВЛ.
Схемы к четырем указанным сочетаниям показаны в приложении IV.
При использовании схем принять:
1) положительный момент действует по направлению часовой стрелки;
2) большее пролетное строение расположено справа от опоры;
3) индексом «л» обозначены нагрузки, собираемые с левого (меньшего) пролетного строения; индексом «пр» - то же с правого пролетного строения.
Вычисление нагрузок производится в соответствии с [5] п. 2.1 – 2.3.2, Приложения 2,10.
Постоянные нагрузки, действующие на фундамент промежуточной опоры моста, зависят от конструкций пролетных строений, типа опоры моста, зависят от конструкций пролетных строений, типа опоры и задаются преподавателем.
Составляя сочетание расчетных нагрузок необходимо нормативные значения величин умножить на коэффициент надежности по нагрузке, который может быть больше или меньше единицы. Коэффициенты надежности меньше единицы применяют в расчетах тогда, когда это приводит к более неблагоприятным условиям работы фундамента или основания.
Коэффициенты надежности по нагрузкам для постоянных и временных нагрузок даны в табл. 8, 14,17 [5].
При определении веса опоры и фундамента следует принимать удельные веса: железобетонных конструкций –24.5 кН/м3, бетонных – 23. кН/м3.
Для частей фундамента и опор, расположенных ниже уровня воды, необходимо учитывать взвешивающее действие воды. Взвешивающее действие воды на водонепроницаемые грунты учитывается во всех случаях, а в глинах только тогда, когда это создает более неблагоприятные условия для невыгоднейший – наинизший или наивысший.
Удельный вес грунта на уступах фундамента без учета взвешивания следует принимать 18кН/м3.
прикладываются к опоре в виде вертикальных и горизонтальных нагрузок.
Нормативную временную вертикальную нагрузку АК от подвижного состава на автодорогах принимают в виде равномерно распределенной нагрузки интенсивностью =0.98 К, кН/м (на обе колеи) и веса одной двухосной тележки с осевой нагрузкой Р=9.81 К,кН/м.
Класс нагрузки К принимают равным 11 для мостов на дорогах I-III категорий и IV и городах, К=8 для малых и средних мостов на дорогах IV и V категорий.
На каждой полосе устанавливают только одну тележку в самое невыгодное положение по длине загружения.
проезжей части параллельно продольной оси моста в количестве не больше числа полос движения.
Расстояние между осями соседних полос не менее 3 метров. Расстояние от оси крайней полосы до кромки проезжей части не ближе 1.5 м.
При определении наиболее неблагоприятных сочетаний от двух и более полос нагрузки АК, самую неблагоприятно расположенную нагрузку (полосу), вводят в расчет с коэффициентом S1 =1.0, а для остальных полос вводят коэффициент S1=0.6 к распределенной нагрузке и S1= 1 – для тележек.
Нормативная временная равномерно распределенная вертикальная нагрузка от толпы на тротуарах определяется по формуле:
но не менее 1.96 кПа (200 кгс/м2), - длина загружения (сумма длин при загружении двух участков и где более), м.
Длина загружения участков принимается различной в зависимости от рассматриваемого сочетания нагрузок.
Полная нормативная временная нагрузка от толпы на тротуаре одного из пролетов определяется по формуле:
где Т – ширина тротуара, м.
Нормативная горизонтальная продольная (вдоль оси моста) нагрузка от торможения или сил тяги подвижного состава при расчете опор и фундаментов мостов принимается равной от равномерно распределенной части нагрузки АК (вес тележек не учитывается) 5-% от веса нормативной временной подвижной нагрузки, но не менее 7.8 К,кН и не более 24.5 К,кН.
Для одной из полос принимают коэффициент S1= 1.0, а для других полос S1= 0.6.
Продольная нагрузка прикладывается в уровне проезда, а при балочнопролетных строениях может быть приложена в уровне центра опорных частей промежуточных опор (в последнем случае влияние момента от переноса нагрузки допускается не учитывать).
Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от ударов подвижного состава независимо от числа полос движения по мосту следует принимать:
а) от автомобильной нагрузки АК – в виде равномерно распределенной нагрузки, равной 0.39К, кН/м, или сосредоточенной силы, равной 5.9К, кН, приложенных в уровне верха покрытия проезжей части, где К=11 (при Г-10, Г-11.5), К=8 (при Г-8).
Нормативную ледовую нагрузку определяют в соответствии с приложением 10[5]. Равнодействующая ледовой нагрузки F1, (или F2) прикладывается к точке опоры, расположенной ниже расчетного уровня воды на 0.3t, где t- расчетная толщина льда, равная где hЛ – максимальная толщина льда (по заданию).
За расчетный уровень принимают ГПЛ (при первой подвижке льда) или ГВЛ (при наивысшем уровне ледохода).
Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью следует принимать по наименьшему значению из двух следующих:
при прорезании опорой льда при остановке ледяного поля опорой где 1, 2 – коэффициенты формы, принимаемые по табл. Приложения 10[5];
В - ширина опоры на уровне льда, м;
t - толщина льда, м;
V - скорость движения ледяного поля, м2 (принять A 1.75Lпр, где Lпр – длина большего пролета моста);
Rzn - предел прочности льда на раздробление, кПа (для Татарстана Rzn 1.25 Rzl, либо Rzl 1.2 Rzl );
Rzl 735 кПа - в начальной стадии ледохода при ГПЛ;
Rzl 441 кПа - при наивысшем уровне ледохода при ГВЛ;
При определении третьего сочетания нагрузок учитывается та величина давления льда, которая приводит к большему изгибающему моменту из двух следующих:
где FH и hH – давление льда при первой подвижке и расстояние от обреза фундамента до ГПЛ; FH и hH – давление льда при высоком уровне ледохода и расстояние от обреза фундамента ГВЛ.
При определении четвертого сочетания нагрузок учитывается величина давления льда, которое приводит к большему эксцентриситету из двух следующих:
учетом гидростатического взвешивания при ГПЛ и ГВЛ соответственно; hфвысота фундамента.
При всех расчетах следует учитывать, что все усилия, приложенные в центре тяжести опоры на уровне обреза фундамента, должны быть приведены к центру тяжести подошвы фундамента или ростверка.
Коэффициенты сочетаний для временных нагрузок и воздействий приведены в приложении 2[5] и п.2.2[5].
В современном мостостроении применяют в основном три типа фундаментов: мелкого заложения на естественном основании, свайные и столбчатые. Массивные опускные колодцы применяют редко, а кессоны – в исключительных случаях.
Выбор типа фундамента на местности, покрытой водой, определяется тремя основными факторами: глубиной воды, наибольшей глубиной размыва дна реки у опоры, глубиной залегания несущего слоя грунта от поверхности.
Глубина заложения фундаментов мостов в пределах водотоков должна отсчитываться от отметки наибольшего размыва русла у опор.
Глубина заложения фундаментов мелкого заложения определяется расчетами несущей способности оснований и фундаментов на действие расчетных сочетаний нагрузок.
Возможность применения фундаментов мелкого заложения может быть рассмотрена в том случае, если глубина воды не превышает 1-3 м, а несущий слой грунта залегает не глубже 4-6 м от поверхности воды. При мостах с пролетами более 25 м фундаменты мелкого заложения применимы, если значение Rо не менее 0.2 МПа.
В иных случаях сравнению подлежат варианты фундаментов из свай, свай-оболочек, свай-столбов, оболочек. Рассматриваются варианты фундаментов как с ростверком, заглубленным в грунт, так и с ростверком, возвышающимся над грунтом. В данном проекте применение свай и оболочек диаметром более 1.2м не рекомендуется.
При анализе вариантов свайных фундаментов необходимо иметь в виду, что наиболее простыми в строительстве являются фундаменты из вертикальных свай с ростверком, расположенным над грунтом. Такие минимальном количестве вертикальных свай, назначенном из условия восприятия вертикальной и горизонтальной сил, изгибающие моменты в сваях от воздействия горизонтальных сил не опасны для их прочности.
В случае недостаточной горизонтальной жесткости фундамента из целесообразно часть или все сваи расположить наклонно. В этом случае существенно возрастает жестокость фундамента без увеличения числа свай или размеров их поперечного сечения. Эффект от применения наклонных свай будет тем больше, чем выше расположена плита ростверка по отношению к поверхности грунта, меньше сечения свай, слабее верхние слои грунта и более прочен грунт в уровне нижней части свай.
Более подробные рекомендации по выбору схемы фундамента с высоким ростверком изложены в[8] с. 115-118.
В фундаментах с низкими ростверками сваи работают в более благоприятных условиях на действие горизонтальных нагрузок, так как сваи по всей длине и плита ростверка окружены грунтом. В таких фундаментах часто используют только вертикальные сваи. Свайные фундаменты с низким ростверком обычно применяют, если глубина воды не превышает 3 м.
2.3.1. Конструкции фундаментов при наличии тампонажной подушки Еще до начала проектирования фундамента необходимо выбрать способы производства работ при разработке грунта в котловане и бетонировании фундамента на местности, покрытой водой (гл. 5[7]). В тех случаях, когда водоупорный слой залегает на большой глубине, и трудно предохранить котлован от затопления вследствие проникания воды снизу из водопроницаемого основания, часто выполняют тампонажную водозащитную бетонную подушку с целью обеспечения производства работ по изготовлению фундамента (ростверка) насухо, то есть без водоотлива или водопонижения. Подушку изготавливают путем подводного бетонирования, как правило, методом ВПТ (вертикально перемещаемой трубы). Обращаем внимание на то, что толщина подушки включается в высоту фундамента мелкого заложения и подушка является его частью, однако она не является частью конструкции ростверка свайного фундамента. Толщина подушки не влияет на глубину заделки свай в ростверк. Ее толщина зависит от давления воды снизу и размеров котлована в плане. Конструктивно принимают толщину подушки 1.0-1.5 м.
Если близко к дну реки имеется водоупорный слой грунта, то шпунтовое ограждение котлована заглубляется в водоупор, и тогда тампонажная подушка не требуется.
3. Проектирование и расчет фундамента мелкого заложения Проектирование фундамента сводится к определению его размеров (формы в плане и в разрезе, глубины заложения, площади подошвы) и выполнению проверочных расчетов.
Плоскость верхнего обреза фундамента в руслах рек заглубляют на 0.5м ниже линии Г.М.В. и не выше нижней поверхности льда в реке при низком ледоходе.
Выбор глубины заложения фундаментов (Г.З.Ф.) следует производить с учетом следующих требований:
Фундамент необходимо заглубить в несущий слой не менее, чем на 0.5м, поскольку поверхность слоя может быть наклонной.
минимальная Г.З.Ф. от поверхности грунта должна быть не менее 1. Если возможен размыв грунта дна водотока, Г.З.Ф. должна быть не менее, чем на 2.5 м ниже наинизшей отметки дна водотока в месте расположения опоры после его общего местного размыва расчетным паводком и не менее, чем на 2.0 м – при размыве наибольшим паводком.
В грунтах, подверженных пучению при промерзании, подошву фундамента следует располагать ниже нормативной глубины промерзания не менее, чем на 0.25 м.
3.2. Расчет по первой группе предельных состояний Расчет по первой группе предельных состояний ( по прочности, устойчивости) производится на все перечисленные сочетания расчетных нагрузок.
Для расчетов по первой группе предельных состояний определяются сцепления CI Cn / g. Коэффициент принимается равным: для C I песчаных и глинистых грунтов – 1.5; для песчаных грунтов – 1.1; для глинистых грунтов –1.15.
3.2.1. Определение размеров подошвы фундамента последовательных приближений. В начале устанавливаются минимальные размеры подошвы аmin и bmin, превышающие размеры опоры в плане а0 и b в уровне обреза фундамента на величину м, компенсирующую неточность геодезической разбивки:
Расчетное сопротивление основания фундамента находят по формуле (1) Приложения 24[5].
где R0 - условное расчетное сопротивление грунта, кПа;
грунта, расположенного выше подошвы фундамента, коэффициенты, зависящие от вида грунта.
В этой формуле размер «b» принимают равным меньшей стороне подошвы фундаментов, если она не превышает 6 м; если меньшая сторона подошвы фундамента больше 6 м, то принимают b=6м. Глубину заложения d принимают от поверхности дна реки у опоры после размыва.
Если основание сложено глинами или суглинками, то для фундаментов в пределах водотока расчетное сопротивление по формуле (3.2.) может быть увеличено на пригрузку водой, равную 14. воды от наинизшего уровня межени до поверхности дна реки после размывов, м (см. п. 2а приложения 24 [5]).
равным:
Допустимость принятых размеров площади подошвы заключается в соблюдении условий:
N I N I r Gф f Gгр - расчетная вертикальная нагрузка в где плоскости подошвы фундамента; M I M I TI hф - расчетный момент относительно одной из осей плоскости подошвы фундамента ( hф - высота фундамента); А,W- площадь и момент сопротивления подошвы фундамента расчетная вертикальная нагрузка в плоскости верхнего обреза фундамента;
Gф - вес фундамента; Gгр - вес грунта на обрезах фундамента; R- расчетное сопротивление грунта, вычисленное для принятых размеров фундамента;
- коэффициент условий работы, принимаемый для условий: а) при сооружения равный 1.4.
При определении Gф и Gгр необходимо учитывать гидростатическое обрезах и уступах фундамента;
вес воды (9.81 кН/м3).
Если условия а и б не соблюдаются, размеры подошвы увеличиваются необходимо проверять соблюдение условий жесткости фундамента:
обеспечивающий работу бетонного и бутобетонного фундамента только на сжатие.
Увеличение площади подошвы жесткого фундамента требует и соответствующего увеличения глубины заложения. Фундамент при этом развивается уступами с соблюдением угла жесткости. Высоту уступа при конструировании принимают равной 0.7 – 2.5 м, ширину 0.4 –1.0 м.
Выполняют, как правило, не более 3-х уступов.
Эта проверка производится по приложению 26[5] в том случае, если под несущим слоем грунта залегает более слабый грунт, условное сопротивление которого R0 меньше, чем у несущего слоя.
Условие проверки следующее:
где - средний удельный вес грунта в пределах d+zi, кН/м3; ziрасстояние от подошвы фундамента до кровли слабого слоя, м; Рср – среднее давление по подошве фундамента от расчетных нагрузок, кПа; коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по табл. Прил.26[5];
Rсл - расчетное сопротивление слабого слоя, определяемое по формуле (3.2) при глубине заложения условного фундамента, равной dу.ф.=d+zi, кПа.
Ширина условного фундамента определяется в соответствии с п.2.48 [2].
3.2.3. Проверка на опрокидывание и плоский сдвиг Проверка на опрокидывание и плоский сдвиг по подошве фундамента производится на четвертое сочетание нагрузок, которое может воздействовать на опору в строительный период.
В это сочетание входит давление льда поперек оси моста с коэффициентом сочетаний =1.0 и собственный вес фундамента и опоры с надежности по нагрузке н=0.9.
Собственный вес опоры и фундамента вычисляется с учетом гидростатического взвешивания. Уровень воды принимается невыгоднейший – ГВЛ или ГПЛ.
Проверка на опрокидывание производится по формуле 1[5]:
относительно ребра фундамента; МI – момент относительно обреза удерживающих сил относительно того же ребра фундамента; m – коэффициент условий работы в стадии строительства 0.95; н - коэффициент надежности в стадии строительства равный 1.0; еi - плечо вертикальных сил относительно того же ребра фундамента.
Проверка на плоский сдвиг производится по формуле 2[5]:
где Qr – сдвигающая сила, равная в IV- ом сочетании расчетному давлению льда; - сумма расчетных вертикальных постоянных нагрузок; - коэффициент трения, принимаемый по п.7.14[5].
коэффициентами f 1, а удерживающие с f 1 (см. п. 1.40 [5]).
3.3. Расчет по второй группе предельных состояний 3.3.1. Проверка положения равнодействующей распределения давления по подошве фундамента производится проверка положения равнодействующей нагрузок относительно центра тяжести подошвы фундамента.
Проверка выполняется, исходя из условия е0 е0 / r - относительный эксцентриситет равнодействующей;
r=w/A - радиус ядра сечения подошвы фундамента; w - момент сопротивления подошвы фундамента площадью А для менее напряженного ребра; е0 - предельный относительный эксцентриситет, величина которого принимается равной -0,1 – при расчете на постоянные нормативные нагрузки; 1.0- при расчете на наиболее невыгодные сочетания нормативных нагрузок.
Расчет осадки производится от I-го сочетания нормативных нагрузок.
Осадку определяют методом послойного суммирования (Прил.2 [2]).
Среднее давление по подошве фундамента Рср не должно превосходить R, определенного по формуле (7) СНиП 2.02.01-83:
значения где N II N II Gф Gгр GW - вертикальная нагрузка в плоскости подошвы фундамента; Gф - вес фундамента; Gгр - вес грунта на ступенях и обрезе фундамента; GW - вес воды над фундаментом.
Рекомендуется следующий алгоритм расчета:
горизонтальные однородные слои; толщина которых не должна превышать 0,4 b (b – ширина подошвы фундамента).
Слева от вертикальной оси симметрии фундамента строится эпюра природного давления. Ординаты эпюры вычисляются для границы каждого выделенного слоя и на границах геологических слоев по формуле:
водотока, м.
Удельный вес водопроницаемых грунтов вводится в расчет с учетом взвешивающего действия воды учитывается скачок давления, равный весу столба воды от отметки ГМВ до кровли водоупора.
3. Справа от оси симметрии строится эпюра дополнительных давлений.
Ординаты эпюры вычисляются по формуле:
где: среднее давление на грунт по подошве фундамента;
коэффициент распределения давления, учитывающий уменьшение давления с глубиной, определяется по табл. 1 при.2 СНиП 2.02.01.-83 или по табл.
Прил. 26 [5].
Вычисления удобно вести в табличной форме:
принимаются одинаковыми.
4. Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине Наиболее просто положение нижней границы сжимаемой толщи определяется графически: для этого эпюра значений 0.2 zg вычерчивается справа от оси симметрии; точка ее пересечения с эпюрой соответствовать нижней границе сжимаемой толщи. Ниже этой границы деформации грунта не учитывают.
zpi - среднее значение дополнительного давления в пределах i -го слоя, где:
кПа; hi - толщина i - слоя; E i - модуль деформации i - слоя, кПа; n количество слоев в пределах сжимаемой толщи от подошвы фундамента до Производится проверка допустимой неравномерности осадок опор. Различные по величине осадки соседних опор не должны вызывать появления в продольном профиле дополнительных углов перелома, превышающих для автодорожных мостов 2 ‰.
Расчет производится по формулам:
S - расчетная осадка опоры фундамента, см.; S л, S пр - осадки левой и где правой соседних опор моста, см. ( S л и S пр задаются преподавателем); Lл и Lпр - расчетные размеры левого и правого пролетов, см.
7. Если вычисленная осадка окажется больше допустимой, то необходимо увеличить размеры подошвы фундамента и глубину его заложения. В крайнем случае необходимо изменить тип фундамента, например, отказаться от фундаментов мелкого заложения и рассмотреть другие варианты.
Для курсовой работы допускается невыполнение условия (3.15).
4.1. Определение основных размеров ростверка Свайный фундамент под мостовую опору может быть запроектирована с высоким или низким ростверком. На мелководье и суходоле более рационально устройство фундамента с низким ростверком, а при глубине воды 4-6 и более метров – фундамента с высоким ростверком.
Отметку обреза ростверка массивной опоры назначают так же, как и отметку обреза фундамента мелкого заложения.
Глубина заложения подошвы низкого ростверка в русле водотока назначается ниже уровня местного размыва не менее, чем на 25 см.
Подошва высокого ростверка должна располагаться не менее чем на см глубже нижней кромки льда при низком ледоставе.
Отметка подошвы плиты ростверка определяется также отметкой обреза и необходимой толщиной плиты. Высота ростверка устанавливается не менее 1.5 –2 м. Высокий ростверк обычно делают с вертикальными боковыми гранями; низкий ростверк может выполняться с уступами.
Ширину уступов принимают не более половины их высоты.
Минимальные размеры ростверка в уровне обреза назначают так же, как и для фундаментов мелкого заложения.
Размеры ростверка в уровне подошвы зависят от количества свай и размещения их в плане. При конструктивном армировании ростверка его размеры по обрезу и подошве связаны соотношениями (3.5).
Сваи размещают в плане рядами или в шахматном порядке.
Минимальное расстояние между сваями в плоскости их острия принимается:
для забивных свай - 3d (между осями); для буровых набивных свай, и свай – оболочек и свай – столбов – не менее 1 м (в свету между ними); между уширениями – не менее 0,5 м в твердых и полутвердых глинистых грунтах и не менее 1 м в других разновидностях грунтов. Расстояние между осями наклонных свай в уровне подошвы ростверка принимается не менее 1,5d, а для свай – оболочек и буровых свай не менее 1 м в свету.
Расстояние от края ростверка до грани ближайшей сваи должно быть не менее 25 см. При сваях – оболочках диаметром 2 м и более свес плиты должен быть не менее 10 см. Головы свай должны быть жестко заделаны в плиту ростверка: при диаметре свай до 60 см – на два диаметра, а при диаметре более 60 см – не менее, чем на 120 см; для призматических свай – не менее половины периметра. При использовании тампонажной подушки, уложенной подводным способом ниже подошвы ростверка, глубина заделки отсчитывается от низа бетона ростверка, уложенного насухо.
Допускается заделка свай в ростверке с помощью выпусков стержней продольной арматуры длиной, определяемой расчетом, но не менее диаметров стержней при арматуре периодического профиля и 40 диаметров стержней при гладкой арматуре. При этом сваи должны быть заведены в ростверк или насадку не менее чем на 10 см.
Бетонный ростверк в промежутках между сваями любого типа армируют вблизи подошвы, а при наличии тампонажного слоя бетона – над этим слоем. Вдоль и поперек оси моста укладывают стержни суммарным сечением не менее 10 см2 на пог. м. ростверка, если по расчету не требуется более мощного армирования.
Толщину тампонажной – водозащитной подушки принимают: не менее 1м –при укладке бетонной подушки на опалубку из досок или плит; не менее 1.5 м- при укладке бетона на грунтовое дно.
Наиболее экономичными являются сваи-стойки, передающие нагрузку нижним концом на скальные породы, крупнообломочные отложения и твердые глинистые грунты с песчаным заполнителем средней плотности и Е 50МПа. Не менее целесообразны сваи с уширенной пятой.
плотным с Низ свай, оболочек, столбов, уширений пят следует заглублять в крупнообломочных грунтов, гравелистых, крупных и средней крупности песков, глинистых грунтов с J L 0.1 ), и не менее, чем на 1 м в прочих видах грунтов.
Целесообразность применения того или иного типа свай зависит от глубины расположения несущего слоя, величины и характера нагрузок.
В настоящее время с целью сокращения затрат труда и сроков строительства рекомендуется применять меньшее количество свай за счет увеличения их поперечного сечения. С этой точки зрения целесообразно применение свай- оболочек и свай-столбов.
Размеры забивных свай следует назначать в соответствии с ГОСТом 19804-91 «Сваи забивные железобетонные».
Сваи могут быть расположены как вертикально, так и наклонно.
Наклонные сваи повышают жесткость фундамента на воздействие горизонтальных нагрузок и позволяют уменьшить размеры плиты ростверка.
Исходя из технических возможностей применяемого в настоящее время оборудования, наклоны не должны превышать следующих величин: для свай – 3:1; свай-оболочек и свай-столбов диаметром 1.0-1.2 м –4:1; тоже, диаметром 1.6 м –5:1; а диаметром 2 м –8:1.
Когда горизонтальные нагрузки невелики (менее 0.1 от вертикальных), фундамент может быть запроектирован только с вертикальными сваями.
Расчет свайного фундамента по первой группе предельных В первую группу предельных состояний входят расчеты:
1) по прочности конструкций свай и ростверков;
2) по несущей способности грунта основания свай и свайных 3) по устойчивости против глубокого сдвига (если основание фундамента ограничено откосом).
Расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок.
Определение расчетной нагрузки, допускаемой на сваю наименьшее по двум условиям:
а) из условия сопротивления грунта основания сваи;
б) из условия сопротивления материала сваи.
Расчет одиночной сваи в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания производят, исходя из условия:
где N –расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая по формуле (4.3.);
Fd- расчетная несущая способность сваи по грунту основания, определяемая в соответствии с разделом 4 и 5 СНиП 2.02.03.-85;
к- коэффициент надежности, значение которого зависит от способа определения Fd. Значение Fd/k – допускаемая нагрузка на сваю.
Значение к при низком ростверке, подошва которого опирается на грунт с модулем деформации больше 5 МПа, и при высоком ростверке при сваях- стойках принимается равным 1.4. При высоком ростверке и низком ростверке, подошва которого опирается на сильно сжимаемый грунт, и принимается в зависимости от числа свай в фундаменте:
а) при 21 свае и более - к =1.4; б) от 11 до 20 свай - к =1.6;
При любом виде свай и ростверков, когда сваи работают на воздействие выдергивающих нагрузок, значение к зависит от числа свай, как перечислено в пунктах а-г.
Несущую способность сваи по грунту основания Fd в курсовой работе определяют по формулам 5,8-14 СНиП 2.02.03.-85.
Ствол сваи или сваи- столба рассчитывают на прочность, устойчивость (при высоких ростверках), а также по трещиностойкости.
Для этого необходимо знать в различных сечениях ствола продольные силы и изгибающие моменты, которые определяют расчетом фундамента с учетом воздействия на сваи моментов и горизонтальных сил.
сопротивления материала, устойчивость и трещиностойкость не производят.
Расчет свайного фундамента с низким ростверком Свайные фундаменты представляют собой сложные статически неопределимые пространственные системы. Обобщенная методика расчета свайных фундаментов как рамных систем приведена в [6-8]. В курсовой работе, с целью упрощения, расчет ведется по более простой методике, принятой для проектирования свайных фундаментов с низким ростверком.
Ориентировочное количество свай определяется по формуле где NI – максимальная расчетная вертикальная нагрузка на уровне обреза ростверка; Gp – расчетный вес ростверка и грунта на его обрезах; – коэффициент, учитывающий действие момента на фундамент и, в зависимости от величины момента, принимаемый равным 1.1 –1.3. Для прикидочного расчета рекомендуется принять G p 0,1N I Найденное количество свай размещают в площади ростверка, исходя из следующих требований: 1) расстояние между сваями и от края плиты ростверка до ближайшей грани сваи должно отвечать требованиям, приведенным в п.4.1. настоящих указаний; 2) равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, должна проходить возможно ближе к центру тяжести плана свай. Минимальные размеры ростверка в плане следует определять по формулам (3.1). Если размеры подошвы ростверка больше минимальных, то требуется выполнять условия (3.5), где ao и bo расстояния между гранями крайних свай вдоль и, соответственно, поперек ростверка.
После разбивки осей свай и их размещения в плане ростверка производится определение расчетных нагрузок на сваи – N от воздействия расчетных сочетаний нагрузок. Для фундаментов с вертикальными сваями расчеты производятся по формуле:
где N I - расчетная вертикальная сила, включающая вес ростверка, грунта на его уступах, вычисляемая также, как для формулы (3.3); G cв - вес сваи, сваи –оболочки или сваи-столба. Гидростатическое взвешивание тела опоры, ростверка и грунта на его уступах учитывают:
при расчете на I-е сочетание нагрузок при ГМВ;
при расчете на II-е сочетание нагрузок при ГВВ;
при расчете на III-е сочетание нагрузок при ГПЛ или ГВЛ (принимается более невыгодный случай);
M Ix, M Iy - расчетные изгибающие моменты относительно центральных осей « x » и « y » плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка вычисляемое также, как для формулы (3.3);
xi и y i - расстояние от главных осей до оси каждой сваи; Х и У – расстояние от главных осей до оси сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка Расчетная нагрузка N, передаваемая на сваю не должна превышать расчетной нагрузки, допускаемой на сваю ( N Fd / k ). Однако при расчете на сочетания нагрузок, куда входят нагрузки от торможения, давления ветра и льда, навала судов, передаваемую на сваю расчетную нагрузку N допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% при восьми и более сваях, если сваи образуют ряд или ряды в направлении действия нагрузок. При промежуточном количестве свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.
Если в результате расчетов окажется, что расчетная нагрузка на сваю N превышает допускаемую расстояние между ними, количество свай, либо изменить тип свай (сечение, длину).
Если в свае возникают растягивающие усилия (со знаком минус), то сваю проверяют на выдергивание по формуле:
Fdu - несущая способность сваи на выдергивание; k - коэффициент где надежности, принимаемый согласно п.4.3.1.
допускается.
4.3.3. Проверка несущей способности основания в уровне низа свай параллелепипед, размеры которого указаны в Прил. 25 [5]. Средний угол внутреннего трения, значение которого используются для определения размеров условного фундамента, определяют по формуле:
Ii - расчетный угол внутреннего трения i -го слоя грунта (см. п.3.2); hi где ростверка или от низа тампонажной подушки.
Несущую способность основания условного фундамента проверяют по формулам:
где Р и Рmax – среднее и максимальное давление на грунт по подошве условного фундамента, определяемые по формулам (2) и (3) приложения 25[5]; R - расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента, вычисляемое по формуле (3.2); n 1.4 ; c -коэффициент условий работы, принимаемый равным 1.0 для первого сочетания расчетных нагрузок и Осуществляя данную проверку следует принимать за расчетную поверхность грунта для фундамента промежуточной опоры – поверхность грунта у опоры на уровне местного размыва.
Указанная проверка не требуется для однорядных фундаментов в любых грунтовых условиях и для фундаментов из свай, работающих как сваи-стойки.
В курсовой работе расчет осадок фундамента производится только на перегрузки, равными единице. Свайный фундамент заменяют условным массивным фундаментом, как это указано в п.4.3.3. Необходимо лишь обратить внимание на то, что средний угол внутреннего трения определяется по значениям Осадку фундамента определяют методом послойного суммирования.
Среднее давление на грунт по подошве условного массивного фундамента находят по формуле:
где - равнодействующая вертикальных нормативных нагрузок, передаваемых по подошве условного массивного фундамента; Аум - площадь подошвы этого фундамента.
Среднее давление по подошве Рср не должно превышать значения R, определяемого по формуле (7) СНиП 2.02.01.- Если фундамент опирается на водонепроницаемый грунт, то N находят как сумму веса фундамента, веса грунта и воды, находящихся в объеме условного фундамента и веса воды над ним. Если фундамент опирается на водопроницаемый грунт, то расчет производят с учетом взвешивания тела фундамента и грунта в воде.
При определении осадок фундаментов русловых опор расчетную поверхность грунта принимают на отметке дна реки без учета его размыва. В остальном ход расчета такой же, как для фундамента мелкого заложения на естественном основании (см. п.3.3.2.).
5. Производство работ по возведению фундамента В процессе разработки этого раздела необходимо для рассчитанного варианта фундамента выбрать и обосновать способ производства работ и дать последовательное описание всех этапов возведения фундамента. В пояснительной записке должен быть по выбору студента подробно отражен один из следующих вопросов:
производительность, организация работы).
ограждения, механизмы для устройства ограждения).
Способы и устройства для водопонижения или водоотлива.
оборудования, определение проектного отказа, организация работ).
Методы бетонирования (фундамента, ростверка, свай, организация Подробные указания по производству работ приведены в [5,6,10-13,15].
Выбор конструкции шпунтового ограждения и необходимой глубины его забивки можно производить по графикам, приведенным в [10].
На чертеже необходимо привести две- три схемы, изображающие последовательность производства работ при возведении фундамента. На каждой схеме показывается определенный технологический процесс на стадии завершения с изображениями механизмов и оборудования;
приводятся все необходимые размеры фундамента, котлована, тампонажной подушки, отметки низа шпунта, подошвы фундамента, дна котлована, возвышения шпунта над поверхностью воды и общая его длина. Даются краткие пояснения.
ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. 1997.
СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. – М.: Госстрой СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. – М.: Госстрой СССР, 2002.
СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
Правила производства и приемки работ. – М.: Госстрой СССР, 1985.
СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.
Костерин Э.В. Основания и фундаменты. – М.: Высшая школа, 1990.
Завриев К.С., Шпиро Г.С. Расчеты фундаментов мостовых опор глубокого заложения. – М.: Транспорт, 1970.
Глотов Н.М., Луга А.А., Силин К.С., Завриев К.С. Свайные фундаменты. – М.: Транспорт, 1975.
Силин К.С., Глотов Н.М. Опускные колодцы. – М.: Транспорт, 1971.
Справочник. Строительство мостов и труб. / Под ред. Кириллова В.С. – 10.
М.: Транспорт, 1975.
Мосты и сооружения на дорогах. / Под ред. Гибшмана Е.Е. – М.:
11.
Транспорт, 1972.
Глотов Н.М., Соловьев Г.П., Файнштейн И.С. Справочник. Основания 12.
и фундаменты мостов. – М, Транспорт, 1990.
Глотов Н.М., Силин К.С. Строительство фундаментов глубокого 13.
заложения.–М.: Транспорт, 1985.
Глотов Н.М., Силин К.С., Завриев К.С. Проектирование фундаментов 14.
глубокого заложения.– М.: Транспорт, 1982.
Пособие по производству работ при устройстве оснований и 15.
фундаментов (к СНиП 3.02.01-83). / НИИИОСП им. Н.М.Герсеванова.
–М.: Стройиздат, 1986.
Нагрузки, действующие на фундамент опоры моста Сочетания Г 10+2x1,0; L1=27м; L2=42м; Н0=7м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=36м; L2=42м; Н0=6м.
Сочетания Г 11,5+2x1,5; L1=36м; L2=42м; Н0=8м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=21м; L2=42м; Н0=9м.
Сочетания Г 11,5+2x1,5; L1=24м; L2=42м; Н0=6м.
Сочетания Г 11,5+2x1,5; L1=33м; L2=42м; Н0=7м.
Сочетания Г 11,5+2x1,5; L1=27м; L2=36м; Н0=8м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=24м; L2=36м; Н0=8м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=24м; L2=42м; Н0=8м.
Сочетания Г 11,5+2x1,0; L1=27м; L2=42м; Н0=8м.
Сочетания Г 11,5+2x1,5; L1=27м; L2=42м; Н0=7м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=24м; L2=36м; Н0=6м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=27м; L2=36м; Н0=8м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=27м; L2=42м; Н0=9м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=21м; L2=36м; Н0=7м.
Сочетания Г 8+2x1,0; L1=24м; L2=42м; Н0=9м.
Сочетания Г 11,5+2x1,0; L1=21м; L2=42м; Н0=9м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=33м; L2=42м; Н0=9м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=27м; L2=33м; Н0=7м.
Сочетания Г 10+2x1,0; L1=21м; L2=42м; Н0=9м.
Расстояние от дна реки Размеры продолжение продолжение
«