На правах рукописи

Шевелёв Денис Владимирович

ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ОСОБЕННОСТЕЙ

ТЕЧЕНИЯ РАБОЧЕГО ТЕЛА И ХАРАКТЕРИСТИК

ГИДРОПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

Специальность 05.04.12

Турбомашины и комбинированные турбоустановки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Калуга 2007

Работа выполнена на кафедре тепловых двигателей и теплофизики в ГОУ ВПО «Московский государственный технический университет им. Н.Э. Баумана», Калужский филиал и в ЗАО «Научно-производственное внедренческое предприятие «Турбокон».

Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор Карышев Анатолий Константинович

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Мильман Олег Ошеревич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Буглаев Владимир Тихонович кандидат технических наук Шифрин Борис Аронович

Ведущая организация: ОАО «Калужский турбинный завод»

Защита состоится 7 ноября 2007 г. в 14 час. 30 мин.

на заседании диссертационного совета К 212.085.02 в ГОУ ВПО «Калужский государственный педагогический университет им. К.Э. Циолковского» по адресу: г. Калуга, ул. Ст. Разина, д. 26.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГПУ им. К.Э. Циолковского.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направлять по адресу:

248023, Калуга, ул. Ст. Разина, д. 26, Ученый Совет КГПУ.

Автореферат разослан «_»_2007 г.

Ученый секретарь диссертационного совета К 212.085. кандидат технических наук, доцент В.В. Помазков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время особую важность получила задача увеличения доли электроэнергии, вырабатываемой за счет нетрадиционных и возобновляемых видов энергоресурсов. Это связано, вопервых, с растущей стоимостью добываемого углеводородного топлива, и, вовторых, с ратификацией нашей страной в 2004 году Киотского протокола по снижению выбросов парниковых газов в атмосферу.

Одной из составляющих комплексного решения данной задачи может быть полезное использование источников низкопотенциальной теплоты, например, в виде воды с температурой 100150оС. Температура этого энергоносителя слишком мала для экономически оправданной реализации паротурбинного цикла. Альтернативой паротурбинному циклу, в данном случае, может стать гидропаровой цикл.

Одним из возможных вариантов практической реализации гидропарового цикла является гидропаровая турбина (ГПТ), работающая по принципу сегнерова колеса, которая отличается простотой схемы и конструкции, не требует предварительной очистки воды. Такие турбины могут быть использованы для привода генератора или вспомогательных механизмов на промышленных предприятиях и геотермальных полях, как в составе проектируемого энергокомплекса, так и самостоятельно.

Теория сегнерова колеса при течении в нем однокомпонентного рабочего тела без фазовых переходов хорошо известна и изложена в литературе. Однако в соплах гидропаровой турбины движется вскипающая вода, при этом разгон парокапельного потока сопровождается дополнительными потерями энергии, возникающими в результате взаимодействия фаз. Эти потери будут зависеть от структуры потока и размеров капель.

В литературе недостаточно сведений об особенностях течения вскипающей воды в соплах и структуре возникающего парокапельного потока при параметрах, характерных для гидропаровой турбины. Кроме того, для определения КПД гидропаровой турбины требуется доработка классической теории сегнерова колеса.

Цель работы. Исследование характеристик и структуры потока рабочего тела в элементах гидропаровой турбины, работающей по принципу сегнерова обусловленных наличием двухфазного потока; разработка рекомендаций по совершенствованию гидропаровых турбин.

Научная новизна следующем:

1. Разработана и изготовлена экспериментальная установка для исследования течений вскипающей жидкости в соплах;

2. Проведёно визуальное исследование потока. Получены данные о развитии процесса парообразования, получены температурные поля;

3. Получена теоретическая зависимость, учитывающая влияние эффекта скольжения фаз потока в соплах ГПТ на окружной КПД установки и оптимальное значение параметра u/co;

4. Экспериментально определён КПД радиального насоса в рабочем колесе ГПТ;

экспериментальные характеристики гидропарового агрегата ГПА-10, проведён их анализ и сравнение с теорией. Даны рекомендации по повышению КПД этой энергоустановки.

Достоверность результатов экспериментальных исследований подтверждается использованием точных приборов и тестовыми опытами с применением сертифицированных средств измерений. Достоверность полученных расчетных фундаментальных физических и математических законов и методов, согласованием результатов расчета с экспериментальными данными.

Практическая ценность и реализация. Проведены тепловые испытания ГПТ-10, подтверждающие работоспособность, простоту и надежность турбоустановки такого типа. Разработана методика расчета характеристик турбины типа сегнерово колесо, работающей на вскипающей воде.

';

На основании полученных при выполнении данной диссертационной работы результатов в ЗАО НПВП «Турбокон» разработана и изготовлена гидропаровая турбина мощностью 10 кВт.

обсуждались на:

пяти научно-технических конференциях, проводимых в КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана;

XII Всероссийской научно-технической конференции «Газотурбинные и комбинированные установки и двигатели» (Москва, 2004 г);

тепломассообмена (Казань, 2004 г; Калуга, 2005 г).

Автор защищает:

результаты экспериментального исследования физических особенностей истечения вскипающей жидкости из сопел;

методику расчета и оптимизации гидропаровой турбины типа сегнерово колесо, работающей на вскипающей жидкости, с учетом эффективности радиального насоса и коэффициента скольжения фаз;

методику и результаты тепловых испытаний гидропаровой турбины.

Личный вклад автора в работу:

разработка экспериментальной установки для исследования процесса истечения вскипающей жидкости из сопл, разработка программы и методики измерений и обработки данных;

разработка методики и экспериментальное определение КПД радиального насоса рабочего колеса гидропаровой турбины;

вывод зависимости, определяющей КПД сегнерова колеса с учетом скольжения фаз и эффективности радиального насоса;

разработка методики проведения тепловых испытаний гидропаровой турбины, участие в проведении экспериментов и обработка полученных данных.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 10 научных работ.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка используемой литературы и приложения. Работа изложена на 135 страницах машинописного текста, содержит 88 рисунков, 19 таблиц. Список литературы включает 65 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность, научная новизна и практическая значимость работы, сформулированы задачи исследования.

В первой главе рассматривается современное состояние вопроса по исследованию характеристик и структуры двухфазного потока, образующегося при истечении вскипающей жидкости из сопл и каналов.

Следует отметить, что исследованию двухфазных потоков уделяется достаточно много внимания, о чем говорит количество монографий и статей по этой тематике. Наиболее значимыми работами, посвящённым вскипающим потокам, являются монографии М.Е. Дейча, В.А. Зысина, А.А. Долинского.

Из анализа литературных данных следует, что в экспериментальном плане наиболее полно изучены критические режимы истечения вскипающей жидкости и расходные характеристики цилиндрических каналов (работы В.А. Хлесткина, В.Н. Виноградова, В.В. Фисенко, Д.А. Лабунцова).

Характеристики каналов переменного сечения изучены гораздо меньше.

Известны работы А.А. Лопатина, А.С. Голдина, В.Н. Виноградова, в которых авторы исследовали влияние различных режимных и геометрических факторов на импульс тяги струи, образующейся при истечении вскипающей жидкости.

Информация о структуре потока и закономерностях процесса парообразования имеет качественный характер и получена путем визуальных наблюдений и фоторегистрации потока.

Практически отсутствуют данные о режимах течения и структуре потока при параметрах рабочего тела характерных для гидропаровой турбины.

Обзор расчетных методов исследования показал, что большинство математических моделей являются одномерными (работы А.А. Долинского, Г.К. Иваницкого, А.А. Шмидта) и используют эмпирические коэффициенты (например, количество центров парообразования), что существенно сокращает диапазон их практической применимости.

В конце первой главы сформулированы задачи исследования:

1. Создать экспериментальную установку для исследования истечения вскипающей жидкости из сопл;

2. Провести экспериментальное исследование процесса истечения воды с различной величиной начального недогрева;

3. Получить теоретическую зависимость, определяющую КПД сегнерова колеса с учетом скольжения фаз и эффективности радиального насоса;

экспериментальные характеристики ГПТ.

Во второй главе представлено описание экспериментального стенда для исследования процесса истечения вскипающей жидкости из сопл. Приведены результаты экспериментальных исследований и оценки погрешностей эксперимента.

Экспериментальная установка (рис. 1) представляет собой разомкнутый гидравлический контур, включающий накопительный бак 1, проточные электрические водоподогреватели 3, подкачивающий 2 и питательный насосы, бойлер 5, работающий в проточном режиме, рабочий участок 7 и сборник паровоздушной смеси 8 с вытяжным вентилятором 9. Выход пароводяной смеси из сопла осуществляется в атмосферу. Исследуемое сопло устанавливается в вертикальном положении для исключения влияния гравитационных сил на формирование структуры двухфазного потока.

1 – накопительный бак; 2 – подкачивающий насос; 3 – проточные водонагреватели; 4 – питательный насос; 5 – бойлер; 6 – расходомерное устройство; 7 – рабочий участок; 8 – сборник паровоздушной смеси; 9 – вытяжной вентилятор; 10 – перепускной клапан При создании установки особое внимание было уделено поддержанию неизменности параметров воды на входе в рабочий участок. Благодаря мощному пятиступенчатому вихревому питательному насосу, который характеризуется низкой пульсацией давления, и системе автоматического регулирования температуры в бойлере, удалось осуществить проточную схему движения рабочего тела и, следовательно, обеспечить постоянство его параметров перед соплом. Требуемое давление воды на входе в рабочий участок устанавливается с помощью перепускного клапана 10. Максимальная суммарная мощность электронагревателей установки составляет 96 кВт.

Установка позволяет получать рабочее тело (воду) перед рабочим участком с параметрами to=100…145оС, po=0,3…0,7 МПа и расходом до 0,5 кг/сек.

Установка позволяет измерять температуру и давление рабочего тела на входе в рабочий участок, производить термометрирование потока внутри и снаружи сопла с помощью зонда, измерять расход рабочего тела, проводить фоторегистрацию и видеосъёмку потока за срезом канала.

Первичные сигналы датчиков температуры и расхода регистрировались и обрабатывались с помощью измерительного комплекса на базе ЭВМ, включающего аппаратную (универсальный измеритель-регулятор ТРМ-138) и программную части.

Геометрические характеристики исследованного канала представлены в табл. 1.

Исследование структуры потока в осесимметричных расширяющихся соплах производилось в интервале температур to=100…130оС, давления po=0,2…0,4 МПа.

В результате проведённых опытов установлено, что при большом недогреве воды до состояния насыщения перед соплом Т=30…40 С, центральную часть потока занимает неиспарившееся вода (рис. 2). На срезе сопла наблюдается одиночная струя жидкости, имеющая температуру выше температуры насыщения при давлении окружающей среды. Регистрируемая величина перегрева воды на срезе сопла составляла до 6 0С.

Уменьшение недогрева (Т=20…25оС) ведет к разрушению струи и постепенному заполнению выходного сечения парокапельной смесью (рис. 3).

Проведённое термометрирование показало, что, с возникновением развитого парокапельного режима истечения, ядро потока имеет температуру выше температуры насыщения внутри сопла и температуру, равную температуре насыщения, на срезе сопла и в потоке за соплом. Периферийные зоны потока имеют более низкие температуры, что объясняется подсосом атмосферного воздуха в отрывные зоны.

Рис. 2. Структура потока на выходе из Рис. 3. Структура потока на выходе из (t0=106oC, p0= 0,35 МПа) В центре потока виден зонд термопары Для исследования особенностей образования паровой фазы и структуры потока было изготовлено прозрачное сопло (рис. 4) Результаты визуальных наблюдений и фоторегистрации процесса течения вскипающей жидкости внутри прозрачного сопла приведены на рис. 5-10.

Рис. 5. tо=102 оС, ро=0,25 МПа, Рис. 6. tо=106 оС, ро=0,22 МПа, Рис. 7. tо=110 оС, ро=0,21 МПа, Рис. 8. tо=114 оС, ро= 0,21 МПа, Рис. 9. tо=118 оС, ро=0,22 МПа, Рис. 10. tо=125 оС, р0=0,24 МПа, Полученная в результате фотосъёмки информация о процессе развития адиабатного вскипания жидкости в сопле и проведённое термометрирование потока позволяют сделать следующие выводы:

Зона интенсивного вскипания жидкости, в условиях эксперимента, находится у начала расширяющейся части сопла на стенках канала, что свидетельствует о гетерогенном характере парообразования.

Вскипающий поток, в начале канала, делится на две спутные концентрические струи: жидкую в центре и двухфазную на периферии.

Центральная струя имеет метастабильное температурное состояние и сохраняет свою начальную температуру вплоть до разрушения на отдельные капли. Метастабильное состояние струи объясняется недостаточным временем её контакта с центрами парообразования. В дальнейшем, вплоть до среза сопла, центральная часть потока сохраняет перегрев порядка 1..2оС.

Периферийный поток внутри сопла состоит из пара, имеющего температуру насыщения, и капель с остаточным перегревом.

При параметрах рабочего тела характерных для ГПТ, на выходе из сопла формируется развитый парокапельный поток.

Угол раскрытия струи на выходе из сопла составляет не более 10..120, при угле раскрытия сопла 160, что свидетельствует о наличии отрывных явлений в сопле.

Полученные данные, а также данные других авторов, по исследованию сопл, легли в основу разработки опытного образца гидропаровой турбины.

В дальнейшем, при проектировании ГПТ, встала задача определения влияния двухфазного потока на характеристики сегнерова колеса, которое лежит в основе этой турбоустановки.

В третьей главе представлен вывод формулы определения окружного КПД гидропаровой турбины, работающей по принципу сегнерова колеса с учетом скольжения фаз рабочего тела в её соплах.

Расчетная схема представлена на рис. 11.

Параметры с индексом “0” относятся к входу в рабочее колеса (на оси вращения), параметры с индексом “1” – к входу в сопла ГПТ, с индексом “2” – на выходе из рабочего колеса Окружной КПД сегнерова колеса определялся как отношение где hГПТ – удельная работа на ободе рабочего колеса;

h0 i0 i2a – располагаемый теплоперепад.

На основе известных фундаментальных зависимостей термодинамики получено выражение для КПД сегнерова колеса в следующем виде:

где u1, u2 – окружные скорости на входе и выходе из рабочего колеса;

повышения давления рабочего тела (экспериментально определён в четвертой главе данной работы);

w2 c 2(i1 i2 x i2 (1 x )) – относительная скорость парокапельной смеси на выходе из сопла. Здесь индекс «1» соответствует параметрам потока на входе в сопло, а индекс «2» – на выходе, х – степень сухости на выходе из сопла.

турбины, работающей по принципу сегнерова колеса, на основе модели среднеэнергетической скорости, определяемой как С другой стороны, эта скорость может быть представлена в виде где hр – располагаемый теплоперепад на сопло.

С учетом выражений (3) и (4), формула КПД сегнерова колеса (2) запишется в следующем виде:

фазы.

С помощью выражения (5) была рассчитана зависимость КПД сегнерова колеса от параметра u2/cо с учетом скольжения фаз (рис. 12) Рис. 12. Характеристика ГПТ с учетом скольжения фаз ( n 0.6, н 0.7 ) Установлено, что с уменьшением коэффициента скольжения падает максимальное значение окружного КПД и оптимальное значение параметра смещается в сторону меньших значений. Неучет эффекта скольжения фаз (при =0,3) и расчет КПД по классической теории сегнерова колеса, привел бы к завышению максимального значения окружного КПД более чем на 35% и выбору неоптимального значения параметра.

Используя экспериментально полученные КПД сопл, работающих на вскипающей жидкости, и значения коэффициентов скольжения фаз в них, =0,290,35.

c0 опт Проведённые оценочные расчеты влияния полидисперсного состава двухфазного потока показали, что, в зависимости от принятого распределения капель по размерам, окружной КПД турбины будет отличаться от случая монодисперсного потока на величину порядка 1%.

В четвертой главе представлено описание тепловой схемы и конструкции гидропаровой турбины ГПА-10, разработанной с учетом полученных рекомендаций. Приводится методика испытаний, результаты, оценки погрешностей эксперимента.

характеристик турбины, соответствия мощностных и энергетических параметров расчетным величинам.

Отдельной частью описаны методика и результаты экспериментального определения КПД насосного эффекта рабочего колеса.

ЗАО НПВП «Турбокон» и изготовлена на ОАО «Калужский турбинный завод».

На рис. 13 приведён чертёж ГПА-10. Гидропаровая турбина содержит рабочее колесо (РК) 1 с шестью соплами 2. Рабочим телом является сетевая вода котельной после водогрейного котла с температурой 90120оС. Вода по патрубку 5 подводится к центру колеса, далее по шести каналам диаметром мм поступает к рабочим соплам 2, расположенным на периферии рабочего колеса. В результате действия насосного эффекта, возникающего при вращении РК, давление жидкости увеличивается по мере её движения от оси вращения к периферии. Истечение жидкости из сопл РК в полость корпуса 4 с давлением 1020 кПа сопровождается вскипанием воды и разгоном парокапельного потока. В результате этого возникает реактивная тяга, создающая момент сил, вращающий ротор 3 гидропаровой турбины.

Рис.13. Гидропаровая турбина:

а) Продольный разрез: 1 – рабочее колесо;

2 – сопло; 3 – ротор; 4 – корпус турбины;

5–патрубок подвода воды; 6 – патрубок конденсатор; 7 – полумуфта привода генератора;

б) Рабочее сопло;

в) Эскиз колеса Тепловая схема установки ГПА-10 на котельной приведена на рис. 14.

конденсатосборник-сепаратор; 4 – конденсатор; 5 – сепаратор; 6 – струйный эжектор; 7 – конденсатный насос Установленный на одном валу с гидропаровой турбиной 1 асинхронный двигатель-генератор 2 с частотой вращения 1500 об/мин вырабатывает электрическую энергию. Выходящая из сопел парокапельная смесь поступает в конденсационную установку, состоящую из гравитационного сепаратораконденсатосборника 3, конденсатора 4, охлаждаемого технической водой котельной, и водоструйного эжектора 6 для отсоса неконденсирующихся газов из сепаратора 5. Конденсат с помощью конденсатного насоса 7 возвращается в контур котельной.

Расчетные параметры ГПТ электрической мощностью 10 кВт приведены в табл. 2.

Рабочая вода:

Проведено три группы режимов испытаний гидропарового агрегата:

с переменной начальной температурой рабочей воды t0, переменным давлением ее на входе Р0 и переменным противодавлением в конденсаторе Р2. В первых двух случаях противодавление определялось условиями работы стендовой конденсационной установки (тепловой нагрузкой, расходом и температурой охлаждающей воды), так что в итоге результаты испытаний надо привести к расчетной величине давления Р2.

Результаты испытаний приведены на рис. 15?17.

Рис. 15. Зависимость мощности ГПТ от начальной температуры воды Рис. 16. Зависимость мощности на валу ГПТ от противодавления Рис. 17. Зависимость приведённой мощности ГПТ от начального давления Установлено, что мощностные параметры установки определяются, прежде всего, начальной температурой воды и давлением в конденсаторе.

Начальное давление воды слабо влияет на мощностную характеристику. Это объясняется тем, что даже сравнительно большое увеличение начального давления слабо влияет на величину располагаемого теплоперепада на турбину.

Кроме того, расход воды на турбине также слабо изменяется в зависимости от Р0, так как он определяется суммой Р0 и насосным эффектом РН, причем РН>>Р0.

Экспериментальная характеристика ГПТ и сравнение её с теоретической характеристикой представлена на рис. 18.

Рис. 18. Сравнение экспериментальной и теоретических характеристик ГПТ;

теоретическая кривая 2 рассчитана при условии =const, =const; теоретическая кривая 1 – рассчитана в диапазоне изменений =0,550,5 и =0,420,28;

– данные эксперимента (при u2/с0=0,18…0,19), наблюдается удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных зависимостей (данные эксперимента и теоретическая кривая 1). Увеличение расхождения теории и эксперимента при увеличении параметра u2/c0 (уменьшение t0) сопровождающиеся снижением его КПД и коэффициента скольжения жидкой фазы в смеси.

Для увеличения эффективности работы гидропаровой турбины ГПА-10 с данными соплами представляется целесообразным увеличить частоту вращения ротора до 3000 об/мин. При этом, с тем же располагаемым теплоперепадом на турбину, параметр u/cо будет иметь оптимальную величину (~0,3..0,31), что позволит достичь значений КПД порядка 15% (теоретическая кривая 2).

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Разработана и изготовлена экспериментальная установка для исследования истечения вскипающей воды в атмосферу в диапазоне параметров to=100…145оС, po=0,3…0,7 МПа и расходом до 0,5 кг/сек.

Проведёно визуальное исследование потока. Получены температурные поля потока в диапазоне температур жидкости на входе 100–130оС с недогревом до состояния насыщения tн=0..30oС. Установлена преобладающая роль гетерогенной нуклеации в процессе парообразования. Зафиксирован факт метастабильного состояния жидкости в диапазоне указанных параметров.

Получена теоретическая зависимость, учитывающая влияние эффекта скольжения фаз потока в соплах ГПТ на окружной КПД установки. Данная формула позволяет определить оптимальное значение параметра u2/co при заданном теплоперепаде с учетом потерь в соплах. В результате установлено, что уменьшение коэффициента скольжения фаз потока на выходе из сопла приводит к существенному снижению КПД турбоустановки и сдвигу оптимальных значений параметра u2/co в сторону уменьшения по сравнению с классической характеристикой сегнерова колеса.

Экспериментально определён КПД насосного эффекта рабочего колеса гидропаровой турбины ГПА-10 (н=0,7). Это позволяет с большей точностью оптимальных параметров.

характеристики ГПТ разработаны программа и методика тепловых испытаний гидропаровой турбины ГПА-10 в составе котельной, проведены тепловые испытания, определено влияние начальных параметров рабочего тела (Po, Тo) и противодавления Р2 на мощность и КПД турбоустановки.

определено, что основную роль в эффективности турбоустановки играют правильный выбор размеров рабочих сопл (определяющие их эффективность) и отношения u2/c0, зависящие, прежде всего, от начальной температуры рабочей воды и давления в конденсаторе.

Даны рекомендации по повышению эффективности гидропаровой турбины ГПА-10: совершенствование сопл, правильный выбор параметров конденсатора и выдерживание оптимального значения параметра u2/co,,полученного в результате термодинамического расчета.

Основной материал диссертации опубликован в следующих работах:

Шевелёв Д.В., Карышев А.К. Режимы истечения самоиспаряющейся жидкости из сопел // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды XV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева. В 2-х т. Т.1. – М.: Издательство МЭИ, 2005. С. 206–209.

Экспериментальное исследование процесса адиабатного истечения самоиспаряющейся жидкости из сопл // Проблемы тепломассообмена и гидродинамики: Труды IV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под рук. академика РАН В.Е. Алемасова. – Казань: Издательство КГУ, 2004.

С. 219–226.

Шевелёв Д.В., Карышев А.К., Жинов А.А., Парсегов Э.А. Особенности истечения самоиспаряющейся жидкости из сопл // Труды МГТУ.– 2003.– Вып.

586. С.79– Шевелёв Д.В., Карышев А.К., Жинов А.А., Парсегов Э.А. Особенности экспериментального исследования истечения вскипающей жидкости // машиностроении: Материалы Всероссийской научно-технической конференции 17–19 декабря 2002 г., т.1. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. С.67–70.

Экспериментальное исследование особенностей формирования парокапельного потока при истечении вскипающей жидкости из сопл // Прогрессивные технологии, конструкции и системы в приборо- и машиностроении: Материалы Всероссийской научно-технической конференции 2-4 декабря 2003 г., т.1. – М.:

Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2003. С. 79-82.

Шевелёв Д.В. Экспериментальное исследование роли гетерогенного парообразования при истечении вскипающей жидкости из каналов // машиностроении: Материалы региональной научно-технической конференции 22–23 апреля 2004 г. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2004. С. 25–27.

Экспериментальное исследование процесса адиабатного истечения самоиспаряющейся жидкости из сопл // Тезисы докладов XII Всероссийской научно-технической конференции «Газотурбинные и комбинированные установки и двигатели» 24–26 ноября 2004 г. – М: Печатный салон «Федотов и Ко» С.128-130.

Шевелёв Д.В., Мильман О.О., Карышев А.К. Влияние скольжения фаз на характеристику гидропаровой турбины работающей по принципу сегнерова колеса // Известия вузов. Машиностроение. 2007 г. №9.

ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ОСОБЕННОСТЕЙ

ТЕЧЕНИЯ РАБОЧЕГО ТЕЛА И ХАРАКТЕРИСТИК

ГИДРОПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени Подписано в печать 26.09.2007. Формат бумаги 60х84 1/16.

Бумага типографская №2. Печать офсетная. Усл. печ. л. 1,5.

Уч.-изд. л. 1.5. Тираж 100 экз. Заказ № Отпечатано в Редакционно-издательском отделе 248600, г. Калуга, ул. Баженова, 2, тел. 57-31-