На правах рукописи

ЕЛИЗАРОВА Юлия Михайловна

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ И АППАРАТНЫХ СРЕДСТВ

ПОИСКА МЕСТ ПОВРЕЖДЕНИЯ КАБЕЛЕЙ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

НЕТЯГОВЫХ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

Специальность 05.22.07 – «Подвижной состав железных дорог,

тяга поездов и электрификация»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ОМСК 2009

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» (ГОУ ВПО «ОмГУПС (ОмИИТ)»).

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор КАНДАЕВ Василий Андреевич.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор ХАРЛАМОВ Виктор Васильевич;

кандидат технических наук, доцент БЕЛЯЕВ Павел Владимирович.

Ведущая организация:

ГОУ ВПО «Дальневосточный государственный университет путей сообщения» (ДВГУПС, г. Хабаровск).

Защита диссертации состоится 30 июня 2009 г. в 1300 часов на заседании диссертационного совета Д 218.007.01 при государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» (ГОУ ВПО «ОмГУПС (ОмИИТ)») по адресу: 644046, г. Омск, пр. Маркса, 35, ауд. 219.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Омского государственного университета путей сообщения.

Автореферат разослан 26 мая 2009 г.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью учреждения, просим направлять в адрес диссертационного совета Д 218.007.01.

Тел./факс: (3812) 31-13-44; е-mail: [email protected]

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор О. А. Сидоров.

_ © Омский гос. университет путей сообщения,

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. В Российской Федерации действует федеральная целевая программа «Модернизация транспортной системы России (2002 – 2010 годы)», целью которой является повышение эффективности и безопасности транспортной системы, обеспечивающей жизненно важные интересы страны. Доля железнодорожного транспорта в структуре грузооборота транспортной системы России составляет 43 %. Согласно «Стратегии развития железнодорожного транспорта в Российской Федерации до 2030 года» повышение уровня безопасности функционирования железных дорог является важнейшим государственным приоритетом развития и модернизации отрасли, научных исследований и текущей эксплуатационной работы. Безопасность железнодорожного транспорта зависит от надежности работы системы электроснабжения, одним из основных элементов которой являются кабельные линии электроснабжения.

Железнодорожный транспорт имеет развитую сеть кабельных линий электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей. Использование кабелей в полимерном покрытии значительно повышает надежность работы линейных сооружений системы электроснабжения, так как в этом случае длительное время сохраняется высокое переходное сопротивление металлических элементов кабеля относительно земли, тем самым обеспечивается защита как от почвенной коррозии, так и от коррозии блуждающими токами. Кроме того, кабели в полимерном покрытии имеют относительно невысокую стоимость, поэтому их применение дает существенный экономический эффект. Однако полимерное изолирующее покрытие, имея низкую механическую прочность, в процессе транспортирования, укладки и эксплуатации кабеля может быть повреждено.

Как показывает опыт эксплуатации кабельных систем с поврежденным изолирующим покрытием, токоведущая жила или оболочка кабеля в местах повреждения полимерного изолирующего покрытия быстро выходит из строя по причине коррозии. Процесс коррозии ускоряется, если трасса кабеля проходит в зоне распространения блуждающих токов электрифицированного рельсового транспорта. В этом случае в месте повреждения изоляции кабеля между металлической оболочкой (или жилой) и землей может возникать значительная разность потенциалов.

Применяемые активные методы не обеспечивают защиты подобных кабельных систем от коррозии, особенно в условиях работы электрифицированного железнодорожного транспорта, поэтому оперативное и точное определение места повреждения изоляции и его устранение – одна из важнейших задач, возникающих в процессе эксплуатации кабеля.

Существующие средства не позволяют с достаточной точностью определять места повреждения изоляции и трассу кабелей электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей в условиях функционирования электрифицированного железнодорожного транспорта, поэтому задача совершенствования методов и разработки помехозащищенной аппаратуры поиска мест повреждения кабеля актуальна.

Цель диссертационной работы – совершенствование методов и аппаратных средств поиска мест повреждения кабелей электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей путем повышения точности определения составляющих электромагнитного поля на поверхности земли от тока в кабеле.

Для достижения указанной цели были поставлены и решены следующие задачи:

1) определить параметры границы раздела «металл – электролит» для алюминиевых, медных, свинцовых элементов кабеля и учесть их в полном переходном сопротивлении в местах повреждения полимерного изолирующего покрытия;

2) рассчитать распределение измерительных сигналов в кабеле с поврежденным полимерным изолирующим покрытием;

3) определить изменение составляющих электромагнитного поля на поверхности земли от тока в кабеле с поврежденным изолирующим покрытием;

4) разработать способы определения глубины залегания и места повреждения кабеля, схемы аппаратуры для поиска мест повреждения кабеля, обосновать ее технические характеристики и оценить экономический эффект от ее применения.

Методы исследования. В работе использованы теоретические и экспериментальные методы исследования, применены методы математической физики, планирования эксперимента, статистические методы обработки экспериментальных данных, методы математического моделирования.

Научная новизна работы заключается в следующем:

определены параметры границы раздела «металл – электролит» для алюминиевых, медных, свинцовых элементов кабеля и разработаны соответствующие математические модели, учитывающие зависимость этих параметров от удельного сопротивления среды и частоты протекающего тока;

получены аналитические выражения для определения коэффициента передачи по току поврежденного кабеля, позволяющие обосновать параметры измерительного сигнала;

предложена методика расчета распределения амплитудно-модулированного сигнала по кабелю с поврежденным полимерным изолирующим покрытием;

обоснованы параметры электромагнитного поля, содержащие объективную информацию о повреждении изолирующего покрытия кабеля.

Достоверность научных положений и выводов обоснована корректным использованием фундаментальных положений современной теоретической электротехники, электрохимии, теории длинных линий и подтверждена экспериментальными исследованиями, выполненными на Омском отделении Западно-Сибирской железной дороги. Расхождение результатов теоретических и экспериментальных исследований не превышает 10 %.

Практическая ценность работы состоит в следующем.

Определено полное переходное сопротивление в местах повреждения полимерного изолирующего покрытия для алюминиевых, медных, свинцовых элементов кабеля с учетом зависимости параметров границы раздела «металл – электролит» от удельного сопротивления среды и частоты тока, что позволяет рассчитать распределение электрического сигнала в кабеле с повреждениями.

Разработаны способы определения глубины залегания и расстояния до расположенного в земле кабеля, места повреждения кабеля, снижающие трудоемкость этих процессов.

Предложены схемы аппаратного комплекса для поиска мест повреждения кабеля (АК ПМПК) и обоснованы его электрические характеристики. Применение данного комплекса в дистанциях электроснабжения повысит точность поиска мест повреждения полимерного изолирующего покрытия кабелей электроснабжения и даст существенный экономический эффект.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на всероссийской научной конференции молодых ученых «Наука.

Технологии. Инновации» (Новосибирск, 2006); IV международной научнопрактической конференции «Транспорт Евразии ХХI века» (Алматы, 2006);

IV всероссийской научно-практической конференции «Энергетика в современном мире» (Чита, 2009); II всероссийской научно-технической конференции «Россия молодая: передовые технологии – в промышленность» (Омск, 2009); на технических семинарах кафедр ОмГУПСа.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 10 печатных работ, включая две статьи в изданиях, входящих в перечень ВАКа, один патент на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и четырех приложений. Работа содержит 139 страниц основного текста, девять таблиц, 54 рисунка, список использованных источников из 101 наименования.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность рассматриваемой проблемы, намечены пути ее решения, сформулирована цель диссертационной работы, определены задачи исследования. Излагаются основные результаты работы, отмечается их новизна, приводятся сведения о практической реализации, публикациях и апробации диссертации.

В первой главе проведен анализ методов и технических средств определения мест повреждения кабеля, отмечены их особенности, преимущества и недостатки.

Совершенствование методов и технических средств поиска мест повреждения кабелей электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей связано с изучением электромагнитных полей, создаваемых электрифицированным железнодорожным транспортом, и электромагнитного поля, формируемого током в кабеле. Решению указанных вопросов посвящены работы ученых М. П. Бадера, В. Ф. Бахмутского, В. Р. Бурсиана, В. Ф. Быкадорова, В. С. Дементьева, Ю. В. Демина, А. И. Заборовского, Б. И. Косарева, А. В. Котельникова, К. Г. Марквардта, М. И. Михайлова, В. В. Платонова, И. В. Стрижевского, М. Г. Шалимова, Г. М. Шалыта и др.

На основании выполненного анализа методов и технических средств поиска мест повреждения кабеля можно сделать вывод о том, что существующие средства имеют низкую помехозащищенность от электромагнитных полей, источником которых является электрифицированный железнодорожный транспорт, и не позволяют с достаточной точностью определять места повреждения изоляции и трассу кабелей электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей.

Основная опасность коррозионного разрушения металлических покровов кабелей электроснабжения существует в местах повреждения полимерного изолирующего покрытия. Вероятность коррозии металлических покровов железнодорожных кабельных линий с поврежденным полимерным изолирующим покрытием во много раз выше, чем кабелей других ведомств, так как они расположены в непосредственной близости от тяговой сети, которая является источником гальванического и индуктивного влияния.

Проведенный анализ показал, что электромагнитные помехи, создаваемые электрифицированным железнодорожным транспортом, имеют в своем составе четные и нечетные гармоники, кратные частоте 50 Гц, наибольшие значения амплитуд этих гармоник находятся в тональном диапазоне частот.

Во второй главе определяются электрические параметры кабелей электроснабжения в полимерном изолирующем покрытии.

Первичные и волновые параметры кабелей рассчитываются для бесконечно длинной линии. Считается, что величина тока по длине линии изменяется по экспоненциальному закону: Ix = Iн е-х. Параметры цилиндрического и трубчатого изолированных проводников (в качестве которых можно рассматривать изолированные жилу или металлическую оболочку кабеля), расположенных в однородной среде, определяются через составляющие электромагнитного поля, для расчета которых получены выражения для проводника, изолирующего покрытия и внешней среды.

Учет неоднородностей геоэлектрических параметров земли можно осуществить известными методами, которые позволяют перейти от неоднородной структуры земли к эквивалентной однородной.

Внутреннее и внешнее сопротивление проводника, а также взаимные параметры двух изолированных проводников определяются с использованием известных формул.

Для расчета переходной проводимости проводника применяется соотношение Yпер = 1 / Zпер, переходное сопротивление определяется по формуле:

где I ут = (I х / х) – ток утечки с проводника; I х – продольный ток в проводнике; – потенциал изолированного проводника, где r1, r2 – внутренний и внешний радиусы изоляции проводника;

E (из), E (з) – радиальные составляющие электрического поля изоляции и внешней среды в цилиндрической системе координат.

В итоге выражение для расчета Zпер принимает вид:

µ, – магнитная и диэлектрическая проницаемость среды; – удельная проводимость среды; – коэффициент распространения тока в проводнике.

Выражение (3) содержит модифицированные функции Бесселя второго рода нулевого и первого порядков. Первое слагаемое в полном переходном сопротивлении определяется геометрическими размерами кабеля и изолирующего покрытия, а также свойствами этого покрытия, второе – параметрами земли.

Полное переходное сопротивление в месте повреждения изолирующего полимерного покрытия кабеля представлено как последовательное соединение сопротивления растеканию и комплексного сопротивления границы раздела сред «металл – электролит», которое имеет емкостную и активную составляющие. Существует сложная зависимость параметров границы раздела «металл – электролит» от многих факторов, учесть которые не всегда можно, кроме того, отсутствует достоверная математическая модель этой зависимости, все это не позволяет расчетным путем получить параметры границы раздела «металл – электролит», поэтому они определяются экспериментально (рис. 1). Для этого изготовлены специальные алюминиевый, медный и свинцовый электроды. Дополнительным электродом служит корпус ячейки, в качестве которого используется сосуд из инертного металла. Площадь дополнительного электрода во много раз больше исследуемого, поэтому параметрами дополнительного рениях пренебрегали. Значение сопротивления электрохимической Рис. 1. Схема экспериментальных исследований ячейки получено путем измерения тока, падения напряжения на ячейке и угла сдвига фаз между током и напряжением. Измерения проводились в средах с различной коррозионной активностью, которая подбиралась изменением концентрации NaCL.

В результате эксперимента получены эмпирические зависимости емкости Сгр и сопротивления Rгр границы раздела сред «металл – электролит» от удельного сопротивления среды, изменяющегося в пределах от 0,25 до 300 Ом·м, и частоты тока f, принимающей значения от 20 до 10 000 Гц, для алюминиевого, медного и свинцового электродов. С применением методики регрессионного анализа на основании экспериментальных данных получены соответствующие аналитические зависимости:

R(Al) = exp(0,46 0,3A 0,013B3 + 0,15B2 + 9,4 103 AB2 0,69B R (Cu) = exp(0,94 1,3A 0,019B3 + 0,38B2 7,5 103 AB2 2,8B + С(Cu) = exp(1,4 2,8A 0,016B3 + 0, 24B2 + 0,022AB2 0,74B C(Pb) = exp(9,1 1, 4A + 0,038B2 1,2B + 0,019AB 0,05A 2 ), мкФ / см 2, (9) где А = ln(); В = ln(f).

Адекватность моделей проверена с использованием критерия Фишера, полученные модели можно считать адекватными с доверительной вероятностью 95 %. Все полученные аналитические зависимости носят экспоненцально-полиномиальный характер; для различных металлов характер зависимости существенно не меняется.

При расчете сопротивления растеканию в месте повреждения изолирующего полимерного покрытия кабеля поврежденный участок заменяется равновеликой полусферической поверхностью.

В соответствии с эквивалентной электрической схемой (рис. 2) полное переходное сопротивление Zп в месте повреждения изолирующего полимерного покрытия можно записать в виде:

где Rгр и Сгр – сопротивление и емкость границы раздела сред сопротивление растеканию.

По результатам эксперимента и расчета можно сделать вывод о том, что при сравни- Рис. 2. Эквивалентная электрическая схема Zп тельно большой площади повреждения доля, вносимая границей раздела сред в полное переходное сопротивление в месте повреждения, незначительна. При достаточно малых площадях повреждения полное сопротивление границы раздела «металл – электролит» может быть соизмеримо с сопротивлением растеканию, а при площадях, равных нескольким квадратным миллиметрам, – определяющим. С увеличением частоты модуль полного переходного сопротивления уменьшается.

Третья глава посвящена расчету распределения электрического сигнала в кабеле с поврежденным изолирующим покрытием. Кабельная линия представлена в виде последовательных соединений полных и неполных четырехполюсников. Полные четырехполюсники – это участки кабельной линии, заключенные между соседними повреждениями. Места повреждения изоляции представлены неполными четырехполюсниками. Расчет основан на полученных выражениях для определения коэффициентов передачи по току, напряжению и активной мощности для неповрежденных и поврежденных участков. Выражения для расчета коэффициентов передачи по току имеют вид:

где li и Zвх(i)– длина и входное сопротивление неповрежденного кабельного участка; Zв – волновое сопротивление кабеля; Zпi – полное переходное сопротивление в месте повреждения изоляции кабеля; Zвх(i+1) – входное сопротивление кабеля за местом повреждения изоляции.

Расчет выполнен для алюминиевой оболочки силового кабеля марки ААШв 3 35, используемого для электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей. Рассматривается кабельная линия электроснабжения длиной 5 км, на которой располагается два повреждения, первое имеет площадь 10-3 м2, площадь второго повреждения (S2) изменяется от минимальной в 10-6 м2 до максимальной – 10-3 м2 (рис. 3, а). Первое и второе повреждения располагаются на расстоянии 2,4 и 4,8 км от начала линии. Данная расчетная модель отображает одну из худших ситуаций при поиске мест повреждения кабеля электроснабжения.

(kI) Рис. 3. Расчетная схема (а) и распределение модуля (б) и фазы (в) коэффициента передачи На частотах до 200 Гц по току по длине линии при S2 = 10 м наиболее значительное изменение амплитуды и фазы kI происходит в местах повреждения, на более высоких частотах – на участках без повреждений.

Расчеты в диапазоне до 10 кГц показали, что тенденция к снижению изменения модуля и фазы kI в местах повреждения и к увеличению изменения этих величин на участках без повреждений с повышением частоты сохраняется.

Следует отметить, что при снижении S2 до минимального значения в месте второго повреждения изменение модуля и фазы kI значительно уменьшается, частотные зависимости изменения модуля и фазы kI при этом не меняются.

Предложен алгоритм определения изменения амплитудно-модулированного сигнала по кабелю с повреждениями:

где I0 – амплитуда несущего сигнала в отсутствии модуляции; M – коэффициент амплитудной модуляции; и 0 – частота и начальная фаза модулирующего сигнала; 0 и 0 – частота и начальная фаза несущего сигнала; k() – коэффициент передачи по току.

Результаты расчета изменения амплитуды и фазы огибающей сигнала для рассматриваемой расчетной схемы (см. рис. 3, а) при максимальной площади второго повреждения приведены на рис. 4, а, б.

Рис. 4. Изменение амплитуды (а) и фазы (б) огибающей тока по оболочке В местах повреждения изоляции оболочки кабеля происходит значительное изменение амплитуды огибающей сигнала по сравнению с изменениями на участках линии без повреждений. Изменение фазы огибающей сигнала на участках линии без повреждений и в местах повреждения незначительно. Расчеты показали, что в месте повреждения с уменьшением его площади уменьшается изменение амплитуды и фазы огибающей сигнала.

В четвертой главе через векторный и скалярный потенциалы элементарных источников определено электромагнитное поле, создаваемое током в кабеле с поврежденным полимерным изолирующим покрытием.

Составляющая напряженности магнитного поля Нх, направленная вдоль кабеля, мала по сравнению с составляющими Ну и Нz. Напряженность магнитного поля кабеля вблизи повреждения полимерного изолирующего покрытия определяется суперпозицией полей отрезков кабелей до точки повреждения и после него. Значение результирующей напряженности магнитного поля рассчитывается по составляющим поля: Н = H 2 + H z. Для описанной расчетной схеy мы найдено изменение напряженности магнитного поля непосредственно над кабелем на поверхности земли в окрестности повреждения на расстоянии ± 10 м.

Результаты расчета модуля и фазы напряженности для максимальной площади второго повреждения приведены в виде графиков на рис. 5, где цифрами 1, обозначены кривые, соответствующие первому и второму повреждениям.

Рис. 5. Изменение модуля (а) и фазы (б) напряженности магнитного поля в окрестности повреждения при S2 = 10-3 м Из графиков на рис. 5 видно, что основное изменение модуля и фазы напряженности магнитного поля в окрестности повреждения происходит на расстоянии ± 1 м. Расчеты показали, что изменение модуля и фазы напряженности в окрестности второго повреждения уменьшается с уменьшением его площади.

Потенциал поверхности земли от тока, стекающего через изолирующий покров, определяется интегрированием потенциала элементарного источника по длине кабеля. При этом вместо тока, стекающего с повреждения, рассматривается плотность тока утечки с кабеля.

Результаты расчета разности потенциалов между двумя точками поверхности земли от тока повреждения и тока утечки через изоляцию показали, что на частотах выше 1 кГц потенциал поверхности земли, обусловленный током, стекающим через изолирующий полимерный покров кабеля, может оказаться соизмеримым с потенциалом, обусловленным током, стекающим через пониженное сопротивление изоляции в месте повреждения.

Экспериментально определен потенциал поверхности земли от тока, стекающего через повреждение в присутствии рельсовой сети. Из полученных данных следует, что в присутствии рельсовой сети представляется возможным обнаружить потенциальное поле тока (со значением 1 – 2 мА и более), стекающего с поврежденного участка кабеля.

В пятой главе на основании результатов, полученных в предыдущих главах, разработаны предложения по совершенствованию методов и технических средств поиска мест повреждения кабелей электроснабжения. Разработан и запатентован новый способ определения глубины залегания кабеля и расстояния до расположенного в земле кабеля в горизонтальной плоскости; предложены новые способы определения глубины залегания кабеля и места его повреждения.

На основании результатов расчета и экспериментальных исследований разработаны функциональные схемы аппаратного комплекса для поиска мест повреждения кабеля и обоснованы его основные технические характеристики.

Повышение помехозащищенности АК ПМПК достигается за счет оптимизации технических характеристик и использования специальных методов обработки сигнала.

Выполнено математическое моделирование передающей и приемной частей разработанного аппаратного комплекса в системе Matlab/Simulink, которое показало, что АК ПМПК, реализованный по предложенным схемам, обеспечивает уверенный поиск трассы и места повреждения кабелей электроснабжения нетяговых железнодорожных потребителей в условиях действия помех электрифицированного переменным током железнодорожного транспорта.

Определен ожидаемый чистый дисконтированный доход от применения АК ПМПК.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Определены параметры границы раздела «металл – электролит» для алюминиевых, медных, свинцовых элементов кабеля и разработаны соответствующие математические модели, учитывающие зависимость этих параметров от удельного сопротивления среды и частоты протекающего тока, это позволило рассчитать полное переходное сопротивление в местах повреждения полимерного изолирующего покрытия и распределение электрического сигнала в кабеле с повреждениями.

2. Выполнен расчет распределения синусоидального тока в кабеле с поврежденным изолирующим полимерным покрытием, показавший, что на частотах до 200 Гц основное его изменение вызвано повреждением изолирующего покрытия, на более высоких частотах – потерями в линии.

3. Предложена методика расчета распределения амплитудно-модулированного сигнала по кабелю с поврежденным полимерным изолирующим покрытием; расчет показал, что в местах повреждения происходит значительное изменение амплитуды огибающей сигнала, изменение фазы на поврежденных участках незначительно.

4. Определено на основе анализа составляющих электромагнитного поля, что основное изменение модуля и фазы напряженности магнитного поля в окрестности повреждения происходит на расстоянии ± 1 м.

5. Предложены способы определения глубины залегания и расстояния до расположенного в земле кабеля, места повреждения кабеля, снижающие трудоемкость этих процессов.

6. Разработаны функциональные схемы аппаратуры поиска мест повреждения кабеля и обоснованы ее технические характеристики.

7. Выполнен расчет экономического эффекта (ожидаемого чистого дисконтированного дохода), составляющего за период эксплуатации 10 лет 890 тыс. р. при сроке окупаемости 1,2 года.

Список работ, опубликованных по теме диссертации 1. Е л и з а р о в а Ю. М. Защита от коррозии кабелей в алюминиевых оболочках и шланговом изолирующем покрытии / Ю. М. Е л и з а р о в а, Л. А. К а р п о в а // Материалы IV междунар. науч.-практ. конф. «Транспорт Евразии XXI века» / Казахская акад. транспорта и коммуникаций им. М. Тынышпаева. Алматы, 2006. Т. 4. С. 113 – 115.

2. Е л и з а р о в а Ю. М. Коррозионная опасность тока промышленной частоты для кабеля в алюминиевой оболочке и шланговом изоляционном покрытии с повреждениями / Ю. М. Е л и з а р о в а // Наука. Технологии. Инновации: Материалы всерос. науч. конф. молодых ученых / Новосибирский гос.

техн. ун-т. Новосибирск, 2006. Ч. 3. С. 186, 187.

3. К а н д а е в В. А. Определение взаимных параметров двух изолированных проводников / В. А. К а н д а е в, Л. А. К а р п о в а, Ю. М. Е л и з а р о в а // Электроснабжение железных дорог: Межвуз. темат. сб. науч. тр. / Омский гос.

ун-т путей сообщения. Омск, 2007. С. 71 – 76.

4. Е л и з а р о в а Ю. М. Математическая модель параметров границы раздела сред «металл – электролит» / Ю. М. Е л и з а р о в а // Повышение эффективности работы железнодорожного транспорта: Сб. науч. статей аспирантов и студентов / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2007. Вып. 8. 174 с. С. 48 – 53.

5. К а н д а е в В. А. Параметры повреждения изолирующего полимерного покрытия оболочки кабеля / В. А. К а н д а е в, Ю. М. Е л и з а р о в а // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока / Новосибирская гос. акад.

водного транспорта. 2008. № 2. С. 263 – 266.

6. К а н д а е в В. А. Определение параметров границы раздела «металл – электролит» / В. А. К а н д а е в, Ю. М. Е л и з а р о в а // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока / Новосибирская гос. акад. водного транспорта. 2008. № 1. С. 294 – 296.

7. К а н д а е в В. А. Распространение электрического сигнала в оболочке кабеля с поврежденным полимерным изолирующим покрытием / В. А. К а н д а е в, Ю. М. Е л и з а р о в а // Энергетика в современном мире: Материалы IV всерос. науч.-практ. конф. / Читинский гос. ун-т. Чита, 2009. Ч. I.

С. 74 – 80.

8. К а н д а е в В. А. Магнитное поле кабеля с поврежденным полимерным изолирующим покрытием / В. А. К а н д а е в, Ю. М. Е л и з а р о в а // Энергетика в современном мире: Материалы IV всерос. науч.-практ. конф. / Читинский гос.

ун-т. Чита, 2009. Ч. I. С. 94 – 101.

9. Пат. 2352963 Российская Федерация, МПК7 G 01 V 3/11. Способ определения расстояния до кабеля, расположенного в земле, и глубины его залегания / К о т е л ь н и к о в А. В., К а н д а е в В. А., Е л и з а р о в а Ю. М., А в д е е - в а К. В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «Омский гос. ун-т путей сообщения». № 2007128541; заявл. 24.07.07; опубл. 20.04.09, Бюл. № 11. 7 с.: ил.

10. К а н д а е в В. А. Аппаратный комплекс поиска мест повреждения кабеля / В. А. К а н д а е в, Ю. М. Е л и з а р о в а, Л. А. К а р п о в а // Россия молодая:

передовые технологии – в промышленность: Материалы II всерос. молодежной науч.-техн. конф. / Омский гос. техн. ун-т. Омск, 2009. Кн. 3. С. 41 – 45.

_