WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Pages:     || 2 |

«КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ Методическое пособие к курсовому проектированию для студентов специальности Промышленное и гражданское строительство Тюмень, ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

Федеральное агентство по образованию

Г ОУ ВПО « Т ЮМЕ НСК А Я

Г ОСУ ДАР СТ ВЕННА Я

АРХ ИТ ЕК ТУРНОСТ Р ОИТ ЕЛ Ь НА Я АК АДЕ МИЯ»

КАФЕДРА "СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ"

"ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ"

Методическое пособие к курсовому проектированию для студентов специальности "Промышленное и гражданское строительство" Тюмень, 2005 Методическое пособие на тему «Железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания» разработаны к.т.н., доцентом кафедры «Строительные конструкции» В.Ф. Баем, к.т.н., доцентом кафедры «Строительная механика»

А.В. Набоковым к.т.н., доцентом кафедры «Строительная механика»

Ю.В. Огородновой. Пособие предназначено для выполнения курсового проекта № 2 по дисциплине «Железобетонные конструкции» студентами ПГС.

Тюмень, ТюмГАСА, 2005 г., методическое пособие – издание 1.

Рецензент: к.т.н., доцент Я.А. Пронозин Учебно-методический материал утвержден на заседании кафедры:

Протокол № от «» _ 2005 г.

Учебно-методический материал утвержден УМС академии:

Протокол № от «» _ 2005 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

1. Общие указания к выполнению курсового проекта 1.1. Содержание и объем курсового проекта 1.2. Конструкция одноэтажных промышленных зданий.

Описание и рекомендации по расчету 1.2.1. Колонны 1.2.2. Плиты покрытий пролетом 6 м 1.2.3. Плиты покрытий пролетом 12 м 1.2.4. Плиты КЖС 1.2.5. Плиты покрытий "двойное Т" 1.2.6. Коробчатые настилы 1.2.7. Стропильные двухскатные балки 1.2.8. Стропильные односкатные балки 1.2.9. Стропильные двухскатные решетчатые балки 1.2.10. Подстропильные балки 1.2.11. Сегментные фермы 1.2.12. Безраскосные фермы 1.2.13. Подстропильные фермы 1.2.14. Арки 1.2.15. Подкрановые балки 1.3. Нагрузки на несущий каркас здания 1.3.1. Постоянные нагрузки 1.3.2. Временные нагрузки 1.4. Статический расчет поперечной рамы 1.5. Сочетание усилий 1. Расчет и конструирование внецентренно-сжатых колонн 2.1. Требования при конструировании внецентренно-сжатых элементов 2.2. Расчет внецентренно-сжатых колонн Стр.

2.2.1. Порядок расчета продольной рабочей арматуры в колоннах сплошного прямоугольного сечения при симметричном армировании 2.2.2. Порядок расчета продольной рабочей арматуры в колоннах сплошного прямоугольного сечения при несимметричном армировании 2.2.3. Определение количества продольной рабочей Приложение 7. Нормативные и расчетные сопротивления Приложение 11. Формулы для статического расчета ступенчатых Приложение 12. Предельные значения отношения при обжатии Приложение 13. Соотношение между диаметрами свариваемых Приложение 14. Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке Приложение 15. Предельные прогибы железобетонных элементов Приложение 16. Категории требований к трещиностойкости Приложение 20. Определение расчетного сопротивления грунта R0 Приложение 23. Пример оформления графической части

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

предусматривает проектирование несущих элементов одноэтажного промышленного здания каркасного типа с мостовыми кранами. При работе над проектом студент должен изучить основные вопросы, которые приходится решать при проектировании одноэтажных промышленных зданий в сборном железобетоне.

Исходным материалом курсового проекта для студентов служит задание на курсовое проектирование, которое выдается руководителем.

Разработка проекта производится в трех стадиях:

1. Вариантное проектирование;

2. Детальные расчеты по выбранному варианту;

3. Конструирование и разработка рабочих чертежей.

оптимальное решение конструктивной схемы здания и выбрать технически целесообразные и экономически выгодные несущие конструкции. Для решения этой задачи с целью уменьшения затрат времени желательно использовать ЭВМ.

выполняются детальные расчеты и конструирование с составлением рабочих чертежей, при этом в курсовом проекте объем работы ограничивается расчетом и конструированием элементов поперечной рамы и фундамента.

Состав курсового проекта:

1. Пояснительная записка:

- выбор варианта конструктивного решения;

- сбор нагрузок на поперечную раму;

- статический расчет поперечной рамы;

- расчет и конструирование крайней или средней колонны (по выбору студента);

- расчет и конструирование фундамента под колонну;

- расчет и конструирование несущего элемента покрытия.

2. Графическая часть. Объем графической части составляет в сумме два листа формата A1. Примеры оформления чертежей для второго курсового проекта приведены в Приложении 23 настоящего издания.

1.2. Конструкции одноэтажных промышленных зданий. Описание и В задании на курсовой проект указывается общая схема здания. При разработке проекта необходимо «одеть» эту схему в такие конструкции, которые бы в наибольшей степени отвечали требованиям, предъявляемым к современному строительству и эксплуатации здания. Для этого следует рассмотреть несколько (не менее 2-х) вариантов конструктивного решения здания. При составлении вариантов можно использовать типовые решения, а также отдельные проекты, опубликованные в литературе. На основании исходных данных, учитывая размеры крана и габариты приближения к нему строений, составляются варианты поперечника здания при шаге колонн 6 м или 12 м (с подстропильными конструкциями или без таковых), где указываются все основные размеры здания, размеры сечения колонн и их привязка к продольным разбивочным осям.



Высота сечения подкрановой балки и подкранового пути, а также их типы назначаются предварительно по типовым проектам, исходя из грузоподъемности крана и шага колон.

Фундаменты под колонну устраиваются железобетонные стаканного типа сборные или монолитные. Верх стакана фундамента обычно выводят на 15 см ниже отметки чистого пола. Заглубления фундамента определяются в каждом конкретном случае в зависимости от района строительства в соответствии со СНиП 2.02.01-89* "Основания зданий и сооружений".

Пространственная жесткость каркаса в поперечном направлении обеспечивается поперечными рамами, стойки которых внизу жестко защемлены в фундаменте, вверху соединены с жестким в горизонтальной плоскости покрытием, в продольном направлении - продольными рамами, образованными элементами покрытия, колоннами, подкрановыми балками и вертикальными связями. Вертикальные связи по колоннам обеспечивают жесткость и геометрическую неизменяемость продольной рамы здания, они воспринимают все горизонтальные усилия с покрытия и продольной рамы (ветер, торможение крана). Связи по колоннам устанавливаются в середине температурного блока в каждом ряду колонн. Вертикальные связи по элементам покрытия устанавливаются в крайних ячейках температурного блока в каждом ряду колонн. Такие связи необходимы в зданиях с плоской кровлей, горизонтальное усилие от покрытия на колонны без связей невозможно происходит отрыв сварных швов у опор стропильных конструкций. В зданиях с подстропильными конструкциями роль связей выполняют подстропильные балки или фермы.

В одноэтажных каркасных зданиях из сборных железобетонных конструкций температурно-усадочные швы внутри отапливаемых зданий и в грунте устраиваются с шагом 72 м, а в открытых сооружениях и в неотапливаемых зданиях – с шагом 48 м. Деформационный шов обычно устраивается путём установки двойного ряда колонн на одном или отдельных фундаментах. Для предварительно напряженных конструкций сплошного сечения, к которым предъявляются требования первой или второй категорий трещиностойкости, расстояние между деформационными швами определяется согласно расчету конструкций на трещиностойкость от усилий, вызываемых температурой, усадкой бетона или осадкой опор.

Итак, перед детальным расчетом должна быть найдена оптимальная конструктивная схема здания, выбраны экономически выгодные и технически целесообразные конструкции, назначены их геометрические размеры, решены вопросы обеспечения пространственной жесткости здания и его деления на температурные блоки.

Унифицированные сборные железобетонные колонны в одноэтажных зданиях применяют при высоте до низа стропильных конструкций не более 18 м, грузоподъемности мостовых кранов до 50 т и шаге колонн 6 и 12 м (Приложение 3). В остальных случаях используют железобетонные колонны индивидуального проектирования либо металлические колонны.

Железобетонные колонны можно разделить на несколько групп. Первую составляют колонны квадратного или прямоугольного сечения для зданий без кранового оборудования либо для зданий с подвесным подъемно-транспортным оборудованием. Они имеют постоянные по высоте сечения размеры - 400х400, 500х500 и 500х600 мм, высоту – 4.510.5 м, массу 1.87.9 т. Колонны сечением 400х400 мм отличаются наличием в верхней части консольных уширений для опирания стропильных конструкций.

Сечение колонн для зданий, оборудованных мостовыми электрическими кранами грузоподъемностью до 20 т - прямоугольное и меняется по высоте.

Крайние колонны имеют в надкрановой части сечение 360х400 и 600х500 мм, в подкрановой - 600х400, 800х400 или 800х500 мм. Колонны среднего ряда соответственно 600х400, 600х500 и 600х400, 800x400 или 800х500 мм. Высота колонны 8.711.8 м, масса 5.312.4 т. Колонны имеют консоли для опирания подкрановых балок.

Колонны двутаврового сечения имеют габаритные размеры, аналогичные колоннам прямоугольного сечения. При несколько большей трудоемкости изготовления их применение обеспечивает экономию 2030 % бетона и 1015 % арматуры. Поэтому их применение может быть экономически оправдано.

Двухветвевые колонны применяют для зданий высотой 10.818.0 м при кране грузоподъемностью до 50 т и при значительных ветровых нагрузках.

Надкрановую часть выполняют прямоугольного сечения, размерами 380х400, 380х500, 600х500 или 600х600 мм. Подкрановая часть колонны - многоэтажная жесткая рама, имеющая ширину по граням ветвей 11.9 м; размеры сечений ветвей изменяются от 200х400 до 350х600 мм. Масса колонн находится в пределах 5.725.9 т. Первая нижняя распорка располагается обычно под полом, а вторая на высоте не менее 1.8 м для обеспечения прохода под ней.

Колонны армируются сварными и вязаными каркасами. Рабочую арматуру обычно изготавливают из стали класса A-III диаметром 1236 мм, поперечную (хомуты) - из стали классов A-I или A-III. Консоли колонн армируют либо наклонными хомутами, либо отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами.

Сверху колонны имеют закладные детали и анкерные болты для крепления стропильных конструкций, на подкрановой консоли для подкрановых балок, а в крайних колоннах, кроме того, для навески стеновых панелей. Дополнительно в колоннах связевого блока предусматриваются закладные детали для крепления металлических связей.

Усилия в сечениях колонны от всех видов нагрузок определяют как в стойках одноэтажных статически неопределимых рамах, о чем более подробно будет рассказано дальше. Сечение колонны рассчитывают на внецентренное сжатие от наиболее невыгодных расчетных сочетаний усилий, определяемых в соответствии с нормами. Порядок расчета колонны приведен в разделе 2.2.

Примеры расчета колонны можно посмотреть в литературе (7,стр.695), (13,стр.461 и стр.486).

Колонны бетонируют в горизонтальном положении, используя бетон классов В 15В 35.

промышленных зданий при шаге стропильных конструкций 6 м.

В основном применяют ребристые плиты размером 3х6 м (рис.1). Плиты 1.5х6 м используют как доборные в местах скопления снегового покрова.

Плиты различаются по величине расчетной нагрузки, которая зависит от массы самой плиты, веса кровли, района снеговой нагрузки, массы вентиляционных устройств. В некоторых случаях учитывают нагрузку от подвесного оборудования.

Плиты имеют П-образное поперечное сечение и состоят из полки толщиной 30 мм, поперечных ребер трапециевидного сечения высотой 150 мм, расположенных через 1 м в плитах шириной 3 м и через 1.5 м в плитах шириной 1.5 м, и двух продольных ребер высотой 300 мм.

Полка армируется сварными сетками из холоднотянутой проволоки класса Вр-I. Продольные стержни поперечных ребер выполняются из стали периодического профиля класса A-III, поперечные стержни, из проволоки Вр-1.

Рабочая продольная арматура продольных ребер напрягаемая: стержневая периодического профиля классов А-IV, А-V, Ат-IV, Ат-V; высокопрочная проволока Вр-II; канаты К-7 диаметром 12 или 15 мм.

На опорных участках продольных ребер дополнительно устанавливают сварные сетки из холоднотянутой проволоки класса Вр-I. В местах сопряжения крайних поперечных ребер с продольными устанавливаются вертикальные сварные сетки для ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напрягаемой арматуры. Вуты армируются наклонными сварными сетками из проволоки Вр-I.

На опорах продольных ребер устанавливаются закладные детали, которые привариваются к закладным деталям стропильных конструкций. После сварки закладных деталей и замоноличивания швов между плитами образуется горизонтальная жесткая диафрагма, обеспечивающая пространственную работу каркаса, а также устойчивость верхних сжатых поясов стропильных конструкций. Диафрагма передает ветровую нагрузку и усилия от продольного торможения крана на связевый блок каркаса здания.

Рассчитывают плиты по двум группам предельных состояний. Полку плит рассчитывают как многопролетную неразрезную систему, загруженную равномерно распределенной и сосредоточенной нагрузкой, с учетом перераспределения усилий. За сосредоточенную нагрузку принимается вес рабочего с инструментом – 100 кгс. Нагрузки от веса плиты, кровли и снегового покрова принимают равномерно распределенными. При ширине плиты 3 м полку плиты рассчитывают по балочной схеме, при ширине 1.5 м - как плиту, опертую по контуру. Поперечные и продольные ребра рассчитывают как свободнолежащие на двух опорах балки таврового сечения, загруженные равномерно распределенной нагрузкой. Кроме того, поперечные ребра рассчитывают на сосредоточенную нагрузку. Распределенная нагрузка на поперечные ребра принимается треугольной формы при плитах опертых по контуру. Усилия в сечениях полки ребер определяют методами строительной механики. Расчет по двум группам предельных состояний выполняют для стадии эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортировки. Пример расчета ребристой плиты 1.5х6 м приведены в учебнике ( 7, стр.647).

Таблица 1. Характеристика плит пролетом 6 м и расход материалов.

Для покрытий зданий при шаге стропильных конструкций 12 м применяют плиты размерами 3х12 и 1.5х12 м. Плиты 1.5х12 м используют как «доборные» у фонарей в местах перепада высот и т.д. Они отличаются большим расходом материала на 1 м2 покрытия, поэтому менее экономичны, чем плиты шириной 3 м.

Ребристые плиты покрытия предназначены для районов с различной снеговой нагрузкой, в зданиях с мостовыми кранами и подвесным транспортом.

Их можно применять в условиях слабой и среднеагрессивной газовой среды при выполнении требований по антикоррозионной защите строительных конструкций. Плиты в составе покрытия выполняют функцию горизонтальных связей и обеспечивают пространственную работу каркаса здания при воздействии различных горизонтальных и вертикальных нагрузок. Применение подобных плит обеспечивает устойчивость верхних сжатых поясов стропильных конструкций и передачу ветровой нагрузки с торца здания на продольные ряды колонн.

Плиты имеют П-образное поперечное сечение. Полка плиты толщиной 30 мм, поперечные ребра трапециевидного сечения имеют высоту 140-150 мм, и расположены через 1 или 1.5 м в плитах шириной 3 м, в плитах шириной 1.5 м - через 1.5 м. Продольные ребра имеют высоту 450 мм.

Полка плиты армируется сварными сетками из проволоки класса Вр-1. В Продольная рабочая арматура поперечных ребер из стали класса А-III, поперечная - класса Вр-1. Продольные ребра армируются напрягаемой арматурой классов: А-IV; Ат-IV; A-V; Aт-V; Вр-II; К-7; К-19.

На отдельных участках продольных ребер дополнительно размещаются сварные сетки, продольные стержни которых выполнены из стали класса A-III, а поперечные из проволоки Вр-I. В местах сопряжения продольных и крайних поперечных ребер, для ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напряженной арматуры, устанавливаются вертикальные сварные сетки из проволоки класса Вр-I. Вуты армируются наклонными сварными сетками из проволочной арматуры. На опорах продольных ребер устанавливаются металлические закладные детали, при помощи которых плиты приваривают сваркой к стропильным конструкциям.

Рекомендации по расчету таких плит аналогичны изложенным в п. 1.2.2.

Примеры расчета ребристых плит приведены в литературе (7, стр.647), (13,cтp.42l).

Таблица 2. Характеристика плит пролетом 12 м и расход материалов.

Размер 1,512 В35В Плиты типа КЖС применяются при пролетах 18 и 24 м взамен стропильных конструкций и укладываются на подстропильные конструкции (рис. 2). Данные плиты используют в районах с различной снеговой нагрузкой, в зданиях с мостовыми кранами грузоподъемностью до 30 т и подвесным Рис. 2. Плита КЖС транспортом грузоподъемностью до 5 т. Кроме ограждения плиты выполняют функции горизонтальных связей, аналогично ребристым плитам покрытия пролетом 6 и 12 м.

тонкостенного цилиндрического свода - оболочки толщиной 30 мм, двух продольных ребер - диафрагм и двух торцовых поперечных ребер. Высота диафрагм и поперечных ребер изменяется в зависимости от пролета плиты. В местах примыкания полки к ребрам выполнены вуты.

Полка армируется сварной сеткой из арматурной проволоки класса Вр-1.

Крайние продольные стержни этой сетки усилены исходя из расчета на монтажные нагрузки. Продольные ребра - диафрагмы армируются напрягаемой стержневой арматурой периодического профиля классов А-IV, А-V. Возможно также применение высокопрочной проволоки и канатов. В опорных зонах диафрагм устанавливаются дополнительные сварные каркасы. Продольные стержни этих каркасов периодического профиля класса А-III, поперечные класса Вр-1. Поперечные ребра армируются отдельными стержнями из стали класса A-III. Для обеспечения трещиностойкости опорных сечений устанавливаются сварные сетки из проволочной арматуры. Анкеровка напрягаемой арматуры осуществляется специальными сварными закладными деталями, при помощи которых плиты также крепятся к подстропильным конструкциям.

Расчет по двум группам расчетных предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Изготавливают плиты в металлической опалубке с откидными бортами.

Арматуру натягивают на упоры стенда или на форму механическим способом.

Бетон укладывают вибропрофилером или при помощи виброрейки. Применяют стендовую технологию производства плит.

Рекомендации по расчету плит КЖС можно посмотреть в учебнике (21, cтp.240).

Таблица 3. Характеристики плит КЖС и расход материалов Для покрытий одноэтажных зданий, кроме ребристых, применяют плиты "двойное Т" размерами 3х12 и 3х18 м (рис. 3). Укладывают плиты на стропильные и подстропильные конструкции. Их можно использовать в районах с различной снеговой нагрузкой, в зданиях с мостовыми кранами и подвесным транспортом в условиях слабой и среднеагрессивной газовой среды.

Они обеспечивают устойчивость верхних сжатых поясов стропильных и подстропильных конструкций, через них нагрузка с торца здания передается на продольные ряды колонн.

Плита "двойное Т " состоит из двух продольных предварительно напряженных ребер и полки. В местах примыкания полки к ребрам имеются вуты. Толщина полки таких плит может достигать 50 мм, развитая сжатая зона позволяет уменьшить высоту продольных ребер по сравнению с плитами Побразного поперечного сечения. Незначительные изгибающие моменты в поперечном направлении плиты дают возможность отказаться от поперечных ребер, что существенно упрощает конструкцию и технологию изготовления плит. Плиты изготавливаются постоянного сечения по длине, а также двухскатные малоуклонные с уклоном 1/20.

Недостатком этих плит следует считать несовпадение их ребер с узлами верхнего пояса унифицированных ферм, что вызывает местный изгиб верхнего пояса. Поэтому плиты "двойное Т" чаще опирают на балки и арки.

Значительные трудности возникают и при сопряжении плит между собой в покрытии. Эти и некоторые другие недостатки ограничивают применение таких плит, особенно в районах с большими снеговыми нагрузками.

Полка плит армируется сварными сетками из холоднотянутой проволоки класса Вр-I с поперечной рабочей арматурой. Ребра армируются напрягаемой арматурой. Возможны варианты арматуры: стержневая периодического профиля из стали А-IV, А-V, Aт-V, Ат-IV; высокопрочная проволока Вр-II;

арматурные канаты класса К-7, К-19. Кроме того, в продольных ребрах размещаются сварные каркасы, продольные стержни которых периодического профиля из стали A-III, а поперечные – из стали A-I.

Торцы продольных ребер для ограничения ширины раскрытия трещин при обжатии бетона напряженной арматурой усиливают сетками косвенного армирования или замкнутыми хомутами. В местах передачи усилия предварительного обжатия на бетон, на напряженную арматуру одевается спиральная арматура из проволоки Bр-I длиной 20 диаметров и не менее 200 мм. На опорах продольных ребер устанавливаются металлические закладные детали, которые приваривают к задним деталям стропильных и подстропильных конструкций. Зазоры между плитами заполняют мелкозернистым бетоном.

Плиты “двойное Т” рассчитывают как свободнолежащие на двух опорах балки таврового сечения, загруженные равномерно распределенной нагрузкой.

Полку рассчитывают на местный изгиб по схеме двухконсольной шарнирно опертой балочной плиты. Нагрузка на плиту: собственный вес плиты; вес кровли и утеплителя; снеговой покров. В некоторых случаях учитывают нагрузку от подвесного оборудования. Расчет по двум группам предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления и транспортирования. В качестве примера для расчета плиты "двойное Т" можно использовать расчет ребристых плит покрытия 3х6 или 3х12 м. Отличие только в расчетной схеме полки плиты. Если плита двухскатная, то в ее расчете есть аналогия с расчетом двухскатной балки покрытия (см. литературу 7,стр.647, 13, стр. 421 и стр.432).

Плиты изготавливаются из бетона классов В 30В 45. Арматуру напрягают механическим или электротермическим способом.

двухстадийной технологии: сначала выполняют преднапряженные ребра, и затем к ним прибетонирывают полку. По расходу материалов плиты "двойное Т” близки к ребристым плитам 312 м.

Сборные предварительно напряженные коробчатые настилы применяют для покрытий одноэтажных промышленных зданий (рис. 4).

Применение коробчатых настилов обеспечивает гладкие потолки в рабочих помещениях, позволяет прокладывать коммуникации в толще покрытия или перекрытия, а также при необходимости использовать пустоты настилов в качестве воздуховодов. Такие настилы обеспечивают хороший интерьер, улучшают эксплуатационные качества помещений, существенно снижают расход металлов на воздуховоды.

Настил состоит из нижней и верхней полок и вертикальных стенок, которые создают двухпустотное коробчатое сечение. Верхняя полка настила может иметь консольные свесы. Коробчатый настил имеет размеры: без консолей полки - высота 9001200 мм, ширина 1500 м; с консолями верхней полки - высота 9001200 мм, ширина поверху 3000 мм, ширина внизу 1500 мм.

Полки армируются сварными сетками из проволоки класса Вр-1. Для улучшения работы замкнутого контура концы сеток заводятся и стенки. Стенки настила армируют стержневой арматурой А-V, Ат-V, или канатами К-7, K-I9.

Кроме напрягаемой арматуры в стенке настила устанавливают плоские сварные каркасы с поперечной рабочей арматурой класса A-I или Вр-1. С целью предотвращения раскрытия трещин у торцов настила по длине зоны анкеровки арматурных канатов или стержней в нижней полке устанавливаются дополнительные сварные сетки из арматурной проволоки, а в стенках дополнительные сварные каркасы. В местах опирания настила устанавливаются металлические закладные детали, которые приваривают к закладным деталям стропильных конструкций. В консольных участках верхней полки размещаются закладные детали для сочленения настилов между собой.

Таблица 4. Характеристика коробчатых настилов и расход материалов Настилы, Масса, т Расход 1, Коробчатые настилы рассчитывают как свободнолежащие на двух опорах балки, загруженные равномерно распределенной нагрузкой. По первой группе предельных состояний применяют тавровое сечение, а по второй - двутавровое.

Верхнюю полку рассчитывают на местный изгиб с учетом перераспределения усилий по схеме двухпролетной балочной плиты. Усилия в сечениях настила определяют методами строительной механики. Расчет по двум группам предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Аналогом для расчета коробчатого настила может служить пример расчета пустотной плиты перекрытия с круглыми пустотами (7, стр.655).

Настилы изготавливают из тяжелого или легкого бетона классов В 35В 45 с натяжением арматуры на упоры стенда или на силовые формы.

Пустоты образуют при помощи вкладышей, которые извлекают после обработки изделий.

Балки этого типа применяют для покрытия зданий пролетом 12-18 м при шаге колонн 6 м (рис. 5). Их используют в зданиях с фонарями и без фонарей, с мостовыми кранами или подвесным транспортом. Они предназначены для районов с различной снеговой нагрузкой и для помещений с неагрессивной, слабоагрессивной и сильноагрессивной средой. В последнем случае увеличивается толщина защитного слоя бетона. Уклон верхней полки балок принят 1:12. У опор стенки балок имеют уширения, а в местах примыкания стенки к полкам - вуты.

Стенка и верхняя полка по длине балки армированы тремя каркасами средними и крайними, нижняя полка - хомутами и стержнями. Продольные стержни каркасов выполняют из стали класса А-III, поперечные из проволоки класса Вр-1 или стержней класса А-1. Возможные варианты напрягаемой арматуры: стержневая А-IV, А-V, Ат-V, Ат-IV; проволочная B-II, Bp-II;

арматурные канаты К-7, К-19.

Приопорные участки армируются по периметру уширений на всю высоту балки хомутами из арматурной проволоки Вр-1. Для ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напрягаемой арматуры они также армированы, вертикальными сетками из проволоки Вр-1.

В верхней полке для крепления плит покрытия через 1,5 или 3 м по длине балки размещаются закладные детали. Балки крепят к колоннам анкерами или сваркой закладных деталей.

Расчет двухскатной балки приведен в литературе (13,стр.432), (20, стр.126).

Рис. 5. Двухскатная балка.

Таблица 5. Характеристика стропильных двухскатных балок и расход материалов.

Для покрытий зданий со скатной или плоской кровлей пролетом 12 м при шаге колонн 6 м применяют балки постоянной высоты (рис. 6). Балки можно применять в условиях слабой и среднеагрессивной среды при увеличении защитного слоя бетона и антикоррозионном покрытии.

Стенка и полки балки армируются сварными каркасами с продольными стержнями периодического профиля из стали класса A-II и поперечными стержнями из арматурной проволоки класса Вр-I. Приопорные участки балок дополнительно армируются по периметру уширений на всю высоту балки сетками или хомутами из стали класса A-I.

периодического профиля из стали классов А-IV, А-V, Ат-V, Ат-VI:

сильноагрессивной среде с целью соблюдения трещиностойкости верхнюю полку также армируют напрягаемой арматурой.

Для ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напряженной перпендикулярно напрягаемой арматуре. В верхней полке для крепления плит покрытия через каждые 1.5 или 3 м до длине балки устанавливаются металлические закладные детали. Балки крепят к колоннам анкерами и сваркой закладных деталей.

Таблица 6. Характеристика стропильных односкатных балок пролетом 12 м и расход материалов.

Пролет, Расчет по двум группам предельных состояний производится аналогично двухскатной балке пролетом 18 м. Отличие в том, что рассматривается только одно нормальное и одно наклонное сечение по первой группе, а при расчете по второй группе относительно проще определить кривизну балки.

1.2.9. Стропильные двухскатные решетчатые балки Балки применяют для покрытий зданий при шаге колонны 6 м (рис. 7).

Их используют в зданиях с фонарями и без фонарей, с мостовым или подвесным транспортом грузоподъемностью до 5 т. Они предназначены для районов с различной снеговой нагрузкой. Уклон балок принят 1:12, сечение прямоугольное постоянной ширины, отверстия трапециевидного очертания с закругленными углами служат для пропуска коммуникации.

Армируются балки по длине шестью сварными каркасами - двумя средними и четырьмя опорными. Продольные стержни каркасов из стали класса A-III, поперечные - из проволочной арматуры класса Вр-1. В местах отверстий продольные и поперечные стержни каркасов разрезаны, отверстия охватываются по периметру стержнями, площадь поперечного сечения которых равноценна площади сечения перерезанных стержней. Возможно несколько вариантов напрягаемой арматуры: стержневая периодического профиля из стали класса А-IV, Ат-IV, А-V, Ат-V, Ат-VI; высокопрочная проволока Вр-II, канаты К-7, K-I9.

Армирование опорных зон балок и их крепление к колоннам аналогично с двухскатными балками со сплошной стенкой.

Рассчитывают балки на нагрузки - постоянную и временную (снеговую), передающиеся через ребра плит в виде сосредоточенных сил. Нагрузки от стоек фонаря, подвесного транспорта и снеговых мешков принимают как сосредоточенные силы. Усилия в сечениях балок определяют методами строительной механики или с помощью ЭВМ как для рамной конструкции.

Расчет по двум группам расчетных предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Основным преимуществом балок являются простота их изготовления и малый расход стали и формы. Балки изготавливают в горизонтальном положении (плашмя). Арматуру натягивают на упоры или силовые формы механическим или электротермическим способом.

Таблица 7. Характеристика стропильных двухскатных решетчатых балок и расход материалов.

Для покрытий зданий со скатной и плоской кровлей при расстоянии между стропильными конструкциями 6 м и шаге колонн 12 м применяются надстропильные балки таврового сечения с полкой в растянутой зоне (рис. 8).

Их используют в зданиях с мостовыми кранами и подвесным транспортом в районах с различной снеговой нагрузкой. На подстропильные балки опираются стропильные конструкции.

Очертание подстропильных балок трапециевидное, сечение в пролете тавровой формы с полкой внизу, на опоре - прямоугольное. По середине пролета с двух сторон балки имеются банкетки (стульчики) для опирания стропильных конструкций.

Возможные варианты напрягаемой арматуры: стержневая А-IV, А-V, Ат-V, Ат-VI; проволочная Вр-II, канаты К-7, K-I9.

Стенка и полка армируются сварными каркасами с продольными стержнями из стали класса А-III и поперечными из проволочной арматуры Вр-I.

Опорные участки и зона анкеровки напрягаемой арматуры усиливаются дополнительно арматурой в виде сеток из проволоки Вр-I. Банкетки армируются по периметру сварными сетками. Верхняя зона банкеток для Рис. 7. Двухскатная решетчатая балка.

Рис. 8. Подстропильная балка.

предотвращения разрушения от сжатия под опорами стропильных конструкций усиливается горизонтальными сварными сетками. Для крепления стропильных конструкций на верхней грани банкеток и стенки в середине пролета балки устанавливаются закладные детали. Подстропильные балки крепят к колоннам анкерами и сваркой закладных деталей.

Рассчитывают подстропильные балки как свободнолежащие на двух опорах. Однако сварка опорных закладных деталей балок и колонн и особенно пригрузка их на опорах стропильными конструкциями создают частичное защемление, которое можно учитывать при расчетах. Нагрузки от покрытия постоянная и временная (снеговая) передают на подстропильные балки в виде сосредоточенных сил по середине пролета, как сумму опорных реакций двух стропильных конструкций. Нагрузку от веса балки учитывают как равномерно распределенную. Усилия в сечениях балки определяют методами строительной механики. Расчет по двум группам предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Бетонируют балки в вертикальном положении. Стержневую арматуру натягивают на упоры стенда или формы механическим или термическим способом. Подстропильные балки в настоящее время отменены в качестве типовых, но применение их разрешено до износа металлических форм.

Таблица 8. Характеристика подстропильных балок и расход материалов.

Фермы сегментного очертания применяют для покрытий зданий пролетом 18 и 24 м при шаге колонн 6 и 12 м. Фермы предназначены для зданий со светоаэрационными фонарями и без фонарей, с мостовыми кранами или с подвесным оборудованием грузоподъемностью до 5 т. Эти фермы используют в районах с различной снеговой нагрузкой и любой агрессивностью газовой средой. При агрессивной среде плотность бетона, виды вяжущего, добавки и меры по защите арматуры и закладных деталей назначают в соответствии с указанными нормами.

Фермы состоят из верхнего и нижнего поясов, стоек и раскосов, верхний пояс имеет ломаное очертание с прямолинейными участками между узлами и уклоном в пределах ширины фонаря 1:12. Расстояние между узлами верхнего пояса назначают, исходя из ширины плит покрытия – 3 м. Высота ферм колеблется в пределах 1/71/9 пролета.

Элементы фермы армируются сварными каркасами, продольные стержни которых из стали класса А-III, поперечные из проволоки Вр-I. Плоские каркасы верхнего пояса, стоек, раскосов и узлов объединяются в пространственные каркасы. Опорные пролетные узлы армируют сварными каркасами, соединенными шпильками. В нижнем поясе применяют замкнутые хомуты или П-образные каркасы. Опорные узлы, в целях ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напрягаемой арматуры, дополнительно армируются сварными сетками из холоднотянутой проволоки Вр-I, расположенными перпендикулярно напрягаемой арматуре. Нижний пояс армируется предварительно напряженной арматурой. Ее возможные варианты: стержневая А-IV, А-V, Ат-V, Ат-VI; проволочная – Вр-II, канаты – К-7, К-19.

Использование высокопрочной проволоки и канатов позволяет сэкономить 2030% арматуры.

В верхнем поясе для крепления плит покрытия через каждые 3 или 1,5 м по длине фермы устанавливаются закладные детали. Фермы крепятся к колоннам анкерами и сваркой закладных деталей.

приближенный расчет как стержневых конструкций с шарнирными узлами.

Нагрузки на фермы передаются через ребра плит в виде сосредоточенных сил на верхнем поясе. Нагрузки от стоек фонарей и снеговых мешков учитываются также как сосредоточенные силы, приложенные и верхнему поясу. Нагрузки от подвесного транспорта прикладывают к узлам нижнего пояса. Сечения верхнего пояса, сжатых стоек и раскосов рассчитывают и конструируют как внецентренное сжатые. Растянутые элементы решетки и нижний пояс рассчитывают как центрально растянутые сечения. Прочность сечения опорного узла фермы проверяют на поперечную силу и изгибающий момент.

Прогиб фермы определяют с учетом длительного воздействия части нагрузок и выгиба от предварительного обжатия бетона. Расчет по двум группам предельных состояний выполняют для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Фермы изготавливают преимущественно плашмя по двум вариантам: с закладными, заранее изготовленными, элементами решеток и монолитными поясами; одновременным бетонированием решетки и поясов. Арматуру натягивают на упоры стенда или формы.

При проектировании ферм можно пользоваться примерами из литературы (7, стр. 704, 20 стр. 74) Безраскосные фермы применяют для покрытий зданий пролетами 18 30 м при шаге колонн 6 и 12 м под скатную кровлю со светоаэрационными фонарями и без них (рис. 9). В случае малоуклонной кровли фермы изготавливаются со столбцами в узлах верхнего пояса. Фермы предназначены для районов с различной снеговой нагрузкой, для зданий с любой агрессивной воздушной средой при условии антикоррозийной защиты конструкций.

Применение в покрытиях зданий безраскосных ферм позволяет более рационально использовать свободное пространство для устройства технического этажа, пропуска технологических конструкций и т.п. Кроме того, по сравнению с сегментными фермами в безраскосных фермах более проста конструкция узлов и технология изготовления. Однако жесткие узлы вызывают в стойках и поясах ферм значительные изгибающие моменты, что требует увеличения сечения элементов безраскосных ферм и их армирование по сравнению с раскосными фермами.

Для всех ферм одного пролета принимают одинаковые размеры внешнего контура, что дает возможность изготавливать их в комбинированной опалубочной форме со сменными вкладышами. Фермы изготавливаются цельными с предварительно напряженным нижним поясом. Для покрытий зданий с сильно агрессивной средой изготавливаются безраскосные фермы с предварительным напряжением арматуры стоек, что обеспечивает трещиностойкость всех элементов ферм.

В качестве напрягаемой арматуры в фермах применяют стержневую арматуру класса А-IV и выше, проволочную арматуру Вр-II и канаты К-7, K-I9.

Верхний пояс, стойки и опорный узел армируются сварными пространственными каркасами. Рабочая арматура периодического профиля выполняется из стали класса А-III, монтажная и поперечная арматура - из стали классов А-I и Вр-I. В местах непосредственной передачи усилия обжатия напрягаемой арматурой ставят дополнительные сетки или каркасы. В местах опирания плит покрытия в верхнем поясе ферм размещаются металлические закладные детали. Фермы крепятся к колоннам анкерными болтами и сваркой закладных деталей.

Рассчитывают безраскосные фермы на ЭВМ с учетом жесткости узлов как замкнутую многоконтурную раму. Нагрузки от покрытия передаются через ребра плит в виде сосредоточенных сил на верхний пояс. Нагрузки от подвесного транспорта и технологических коммуникаций прикладывают к узлам нижнего пояса ферм. По расчетным усилиям верхний пояс и стойки рассчитывают и конструируют как внецентренно сжатые элементы, а нижний пояс как внецентренно растянутый предварительно напряженный элемент.

Сборный узел ферм рассчитывают и конструируют исходя из условий надежности анкеровки арматуры и прочности наклонных сечений.

преимущественно с натяжением арматуры механическим способом на упоры электротермическим способом.

Пример расчета безраскосных ферм можно посмотреть в литературе (21, стр. 207).

Таблица 9. Характеристика безраскосных ферм и расход материалов.

промышленных зданий при шаге колонн наружного ряда – 12 и 18 м (рис. 10).

На них опирают стропильные балки или фермы с шагом 6м. Подстропильная ферма пролетом 18 м имеет трапециевидное очертание с двумя “окнами” для установки стропильных конструкций.

Применение подстропильных конструкций возможно в зданиях с плоской и скатной кровлей с подвесным транспортом, подвесным потолком или верхней разводкой коммуникаций.

Фермы проектируются цельными с предварительно напряженным нижним поясом.

В качестве напряженной арматуры может использоваться стержневая, проволочная из сталей классов: А-IV, А-V, А-VI, Вр-II, К-7, К-19.

Верхний пояс стойки и раскосы армируются пространственными сварными каркасами с продольной арматурой из стали А-III и поперечной – из стали класса А-I или Вр-I. Растянутые раскосы фермы армируются плоскими изогнутыми каркасами. Это обеспечивает надежное восприятие значительных сосредоточенных нагрузок от стропильных конструкций. В верхних узлах растянутых раскосов продольную арматуру заводят за грань узла на величину не менее чем 35 диаметров. Все узлы армируют плоскими сварными каркасами, пространственные. В местах передачи усилия предварительного обжатия на бетон на длине не менее 200 мм дополнительно устанавливают сварные сетки, шпильки или замкнутые хомуты.

В местах опирания на подстропильные фермы стропильных конструкций применяют косвенное армирование из сварных сеток. Опорные закладные детали с анкерными болтами должны иметь надежную анкеровку. Сжатую часть опоры фермы у торца конструируют так, чтобы она воспринимала полную реакцию стропильных конструкций в случае опирания их только на конец одной подстропильной фермы. Кроме того, в сжатой зоне опорного сечения нужно ставить продольную арматуру, чтобы в случае образований защемления опоры подстропильной фермы раскрытие трещин в верхней зоне не превышало допустимых пределов.

Подстропильные фермы рассчитывают на сосредоточенные нагрузки от реакций стропильных конструкций, приложенные в нижних узлах и на нагрузку от плит покрытия в верхних узлах. Усилия в стержнях фермы определяют методами строительной механики с учетом жесткости узлов. Нижний пояс и средние раскосы рассчитывают на внецентренное растяжение, а верхний пояс и сжатые раскосы - на внецентренное сжатие. Места опирания стропильных конструкций проверяют расчетом на местное сжатие. Опорный узел рассчитывают на прочность по наклонному сечению. При расчете узлов фермы определяют количество поперечной арматуры в узле из условий анкеровки растянутого раскоса, а площадь сечения стержней, окаймляющих узел - из условия ограничения ширины раскрытия трещин.

Таблица 10. Характеристика подстропильной фермы пролетом 12 м.

Железобетонные арки применяют при индивидуальном проектировании покрытий одноэтажных производственных зданий (рис. 11). Арки целесообразно использовать при пролетах от 10 до 36 м, а при больших пролетах, например, 60 м, они являются самым экономичным решением сборных большепролетных покрытий. Арочные конструкции воспринимают значительные нагрузки, в том числе и сосредоточенные, например, от подвесных кранов. Арки часто служат элементами других конструкций, в частности, диафрагмами оболочек покрытий производственных зданий, элементами арочных подкрановых эстакад.

В покрытиях производственных зданий применяют двух шарнирные арки с предварительно напряженными затяжками. Для уменьшения провисания затяжки предусматриваются подвески, через которые передают на арку нагрузки от подвесного потолка и подвесных кранов. Обычно арки проектируют пологими со стрелой подъема 1/5 1/9 пролета, что уменьшает объем зданий, но увеличивает распор в арках. Поперечное сечение в арках двутавровое, или коробчатое, реже прямоугольное или кольцевое. Высоту экономичными являются арки, очерченные по квадратной параболе, однако в связи с простотой изготовления чаще используют арки, очерченные по дуге круга. Учитывая большую величину пролетов арок, их собирают из блоков.

Стыки между блоками могут выполняться "насухо", либо омоноличиваться.

Стержни продольной рабочей арматуры в стыках соединяют ванной сваркой.

Блоки арок армируют сварными или вязаными каркасами, с продольными стержнями из стали класса A-III, поперечники - из A-I. Подвески армируют сварными каркасами: продольные стержни - из стали периодического профиля класса A-III, поперечные - из холоднотянутой проволоки класса Вр-I.

Возможные варианты предварительно напряженной арматуры затяжки:

высокопрочная проволока диаметром 6 мм класса Вр-II; арматурные канаты класса K-7, K-I9.

Рис. 11. Арка.

Приопорные участки армируются наклонными хомутами. Шаг хомутов затяжки на опорных участках уменьшается с целью ограничения ширины раскрытия трещин при отпуске напряженной арматуры.

Возможно также применение затяжки из прокатного металла. Это снижает вес арок, уменьшает трудоемкость их изготовления, но несколько увеличивает расход стали.

Сверху в арках размещаются закладные детали для крепления плит покрытий, снизу - для крепления подвесок. Внизу подвески крепят к затяжке сваркой закладных деталей.

Рассчитывают арки методом сил, принимая за лишнее неизвестное усилие в затяжке. При этом следует учитывать коэффициент податливости, снижающий усилие в затяжке. Нагрузки - постоянная и временная снеговая передаются через ребра плит в виде сосредоточенных сил. Нагрузки от подвесного потолка и подвесного транспорта принимают как сосредоточенные силы. Сечения арок рассчитывают с учетом продольного изгиба, принимая расчетную длину для двухшарнирных арок в плоскости кривизны равной 0.64 длины оси арки.

Закладку и подвески рассчитывают на осевое растяжение по двум группам расчетных предельных состояний для стадий эксплуатации, изготовления, монтажа и транспортирования.

Арки изготавливают из бетона класса В25В45. блоки верхнего пояса бетонируют вертикально. Подвески изготавливают плашмя. Затяжку бетонируют целиком, напрягая арматуру на упоры стенда, либо собирают из блоков, а арматуру напрягают на бетон, располагая ее в открытых пазах с последующим омоноличиванием.

Пример расчета арки приведен в учебнике (20,стр143).

Железобетонные подкрановые балки применяют в зданиях при шаге колонн 6 и 12 м под мостовые краны легкого и среднего режимов работы грузоподъемностью до 30 т (рис. 12).

Подкрановые балки проектируют предварительно напряженными, сборными. При пролете 12 м применяют балки двутаврового сечения высотой 1400 мм с верхней полкой, более развитой по ширине, чем нижняя. Балки пролетом 6 м выполняют таврового сечения высотой 1000 мм с полкой в сжатой зоне.

В качестве предварительно напряженной арматуры в подкрановых балках под краны легкого режима работы применяют высокопрочную арматурную проволоку Bp-II, канаты К-7 и К-19, горячекатаную арматуру А-IV и А-V, термически упроченную арматуру классов Ат-V и.Ат-VI.

В балках под краны среднего режима работы желательно применять высокопрочную проволоку Bp-II, арматурные канаты К-7 и K-I9, стержневую арматуру класса А-IV.

Стенки и полки балок армируются сварными каркасами. Ненапряженная рабочая арматура изготавливается из стали класса A-III, а поперечная, конструктивная и монтажная - из стали классов A-I и A-II.

При проектировании предварительно напряженных подкрановых балок нужно соблюдать ряд конструктивных требований для ограничения развития горизонтальных трещин на торце при передаче усилия предварительного обжатия на бетон. С этой целью опорное сечение балок расширяют, постепенно увеличивая толщину стенки, и ставят дополнительную вертикальную арматуру - хомуты или сварные каркасы, площадь сечения которых рассчитывают на восприятие 30 % усилия в продольной арматуре.

В зоне непосредственной передачи усилия с арматуры на бетон у концов балки устанавливают дополнительные сварные сетки или замкнутые хомуты с шагом 5070 мм на участке длиной не менее 10 диаметров продольной арматуры и не менее 200 мм от торца балки. Диаметр стержней сеток принимают равным 0.25 диаметра продольной арматуры и не менее 5 мм.

На опорах подкрановые балки имеют стальные закладные детали для крепления их к колоннам и передачи усилия от поперечного торможения крана.

В полке плиты расположены отверстия, обрамленные стальными трубками, для крепления подкранового рельса, а в стенке четыре отверстия для подвески троллей.

Класс бетона назначают по нормам в соответствии с принятым видом напрягаемой арматуры и условиями эксплуатации конструкций. Подкрановые балки пролетом 6 м выполняют из бетона классов В25В35, а пролетом 12 м из бетона марок В35В45.

Подкрановые балки рассчитывают по несущей способности, деформациям, образованию трещин в нормальных и наклонных сечениях.

Расчетная схема балки - однопролетная шарнирно опертая балка, загруженная равномерно распределенной нагрузкой от веса балки и кранового рельса, подвижной вертикальной и горизонтальной крановой нагрузкой. Усилия в сечениях балки определяют по линиям влияния. Расчет на прочность выполняют на действие двух сближенных кранов.

Таблица 11. Характеристика подкрановых балок и расход материалов.

В соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия'' в зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные и временные, а временные в свою очередь делятся на длительные, кратковременные и особые.

Для учета влияния длительности нагрузок и при проверке на выносливость снеговые и крановые нагрузки имеют два нормативных значения:

полное и пониженное.

Непосредственно для расчета используют не нормативные, а расчетные значения нагрузок, которые определяют как произведение нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию.

Нагрузки на поперечную раму приведены на рис. 15.

Нагрузки от веса элементов покрытия "F" передаются на колонну через опорные части несущих элементов покрытия по вертикали, проходящей через середину площадок опирания. Если привязка осей "нулевая", то можно считать, что "F" приложена по оси подкрановой части колонны. Если привязка отлична от нуля, то "F” приложена с эксцентриситетом относительно оси надкрановой части колонны.

Нагрузки от собственного веса надкрановой и подкрановой частей колонн “F1” и “F2” соответственно направлены по их осям. Beличины нагрузок зависят от принятых размеров колонн. Причем “F1” считается приложенной на уровне крановой консоли колонн, а нагрузка “F2” - на уровне обреза фундамента.

Нагрузки от веса стеновых панелей Fw направлены по линии центра тяжести панелей с эксцентриситетом относительно осей подкрановой и надкрановой частей колонн. Для упрощения расчета нагрузки желательно объединить в сосредоточенные силы и расположить на уровне верха колонны и крановой консоли. Нагрузка от нижних рядов стеновых панелей приложена к фундаментной балке и учитывается непосредственно при расчёте фундамента.

Нагрузка от веса подкрановой балки и кранового пути Fсв действует по вертикали, проходящей через центр опирания подкрановой балки. Вес балки определяется по справочной литературе на стадии вариантного проектирования. Вес кранового пути следует принять равным 1,5 кН/м.

Коэффициенты надежности по нагрузке f от веса строительных конструкций принимаются:

- металлические конструкции – 1,05;

- бетонные, железобетонные и каменные – 1,1;

- бетонные (плотностью менее 1600 кг/м3) изоляционные выравнивающие и изоляционные слои, засыпки, стяжки, материалы в рулонах, выполняемые в заводских условиях – 1,2;

- то же, на строительной площадке – 1,3.

а) Снеговая нагрузка Fs передается на колонны в той же точке, что и постоянная нагрузка от покрытия.

Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия s следует определять по формуле где sg - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2 [2] по Табл. 12;

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в- соответствии с п. 5.3-5.6 [2].

Таблица 12.

Основные районы СССР (принимаемые по карте приложения 5 (2)) Нормативное значение снеговой нагрузки определяется умножением расчетной нагрузки на коэффициент 0,7.

в) Ветровая нагрузка. Ветровую нагрузку на здание следует определять как совокупность: нормального давления ветра we; сил трения wf; нормального давления wi на внутренние поверхности здания с открывающимся или постоянно открытыми проемами, либо как нормальное давление wx и wy, обусловленное общим сопротивлением здания в направлении соответствующих осей Х и У и условно приложенное к проекции сооружения на плоскость, перпендикулярную рассматриваемой оси.

Кроме того, ветровая нагрузка определяется как сумма ее среднего значения и пульсационной составляющей.

производственного здания высотой 40 м и одноэтажного производственного здания высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, если здания размещены в местностях типа А и В.

Различают местности типа:

А - открытые побережья морей, озёр и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундры;

В - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

С - городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.

Как правило, промышленные предприятия размещаются за чертой жилой застройки и высота их не превышает 25 м, поэтому в курсовом проекте можно принять местность типа В.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте Z над поверхностью земли следует определять по формуле где: wо - нормативное значение ветрового давления, в зависимости от ветрового района СССР принимается по табл. 13 (табл. 5 [2]);

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте – табл. 14 (табл. 6[2]);

с - аэродинамический коэффициент, зависящий от очертания здания, принимается по приложению 4 [2].

При определении составляющих компонентов среднего значения ветровой нагрузки, we, wn, wi, wx, wy следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов ce, cn, ci, cx, cy, которые принимаются по приложению 4 [2].

Коэффициент надежности по ветровой нагрузке равный 1,4.

При расчете поперечной рамы каркаса ветровую нагрузку принимают погонной, - распределенной по высоте крайних точек рамы.

Давление от ветра на конструкции, расположенные выше верха колонн, заменяют сосредоточенной силой «W», приложенной на уровне верха колонн.

При этом величину усилия «W» определяют по эквивалентному моменту в консольной балке. Ветровую нагрузку, приложенную к покрытию здания, передают на колонны в местах крепления к ним несущего элемента покрытия.

Таблица 13.

карте 3 прил. 5(2) Таблица 14.

в) Крановая нагрузка. Различают вертикальные крановые нагрузки Fmax, Fmin и горизонтальные тормозные усилия Fh. Вертикальная нагрузка от кранов передается на колонны в тех же точках, что и нагрузка от веса подкрановой балки. Горизонтальное усилие от торможения крановой тележки действует на колонну в месте соединения подкрановой балки с боковой гранью надкрановой части колонны. Горизонтальную нагрузку от торможения крана, направленную вдоль пролета в расчете можно не учитывать.

Вертикальные крановые нагрузки в однопролетных зданиях следует учитывать не более чем от двух сближенных неблагоприятных по воздействию кранов. При двух и более пролетах учитывают нагрузки от четырех кранов, совмещенных в одном створе. Причем в каждом пролете необходимо учитывать нагрузки не более чем от двух кранов.

Вертикальные и горизонтальные крановые усилия, действующие на колонну, определяют от двух максимально сближенных кранов по линии влияния опорной реакции подкрановой балки. Кран устанавливают таким образом, чтобы одно из усилий от двух сближенных колонн располагалось по оси колонны (см. Рис. 13) Рис 13. К определению крановых нагрузок на колонну.

Максимальное усилие определяют по формуле:

fmax,n - наибольшее нормативное давление одного колеса для крана где заданной грузоподъемности и пролета, определить по ГОСТ 25711-83 "Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 т'';

yi - ордината линии влияния (см. Рис. 1) f - коэффициент надежности для крановых нагрузок =1,1.

- коэффициент сочетаний: = 0,85 - для групп режимов работы кранов ПK- 6K; = 0,95 - для групп режимов работы кранов 7К, 8К.

Минимальное крановое усилие:

где fmin,n - минимальное нормативное давление на одно колесо определить по формуле где Q - грузоподъемность крана;

Q1 - общий вес крана.

Горизонтальное усилие от торможения крановой тележки определяется по формуле Q - грузоподъемность крана; G - вес крановой тележки.

Горизонтальная нагрузка на колонну определяется по линии влияния от двух сближенных кранов, при той же схеме расположения колёс, которая принята для определения Fmax и Fmin. Учитывая что с одной стороны крана два колеса, горизонтальную нагрузку можно определить по формуле При расчете поперечной рамы тормозную нагрузку прикладывают только с одной стороны крана.

1.4. Статический расчет поперечной рамы.

Целью статического расчета является определение усилий в элементах конструкций от действия внешних нагрузок.

При расчете поперечной рамы, как и при расчете других строительных конструкций, реальный объект заменяют его моделью, так называемой расчетной схемой, которая должна наиболее полно отражать действительную работу сооружения.

Расчетную схему железобетонной рамной конструкции принимают, как правило, в виде плоской стержневой системы с жесткими или шарнирными узлами. Опыт проектирования показывает, что принимаемые шарнирные и податливости для поперечных рам одноэтажных зданий, но они не вносят существенной погрешности в расчет и не снижают надежности сооружений.

Для поперечной рамы одноэтажного промздания расчетную схему обычно принимают в виде стоек, защемленных внизу у обреза фундамента и шарнирно связанных по верху ригелями покрытия.

образует жесткую горизонтальную диафрагму, связывающую по верху все стойки температурного блока в единую пространственную систему. Вследствие этого нагрузка, приложенная к отдельной стойке, воспринимается не только стойками, входящими в поперечную раму, но и передается частью на все стойки пространственно работающего блока здания.

Пространственную работу каркаса здания следует учитывать при действии местных нагрузок, например крановых, приложенных к стойкам только одной-двух поперечных рам. Пространственный характер работы каркаса здания не проявляется при одновременном действии нагрузки на все поперечные рамы в одинаковой мере (например, собственный вес, снеговая нагрузка, ветровая нагрузка). Не проявляется пространственная работа каркаса и при действии на одну из поперечных рам нагрузок, не вызывающих смещения верха, т.е. когда приложена симметричная нагрузка к симметричной поперечной раме.

С учетом сказанного рассмотрим особенности статического расчета однопролетной рамы со ступенчатыми стойками. Расчетная схема рамы показана на рис.14 а, основная система метода перемещений на рис.14 б.

Основная система имеет связь, которая препятствует горизонтальному смещению, т.к. продольная жесткость ригеля относительно велика по сравнению с изгибной жесткостью стоек, поэтому величина горизонтального смещения верха обеих колонн будет практически одинакова. Для каждого вида загружения рамы составляется уравнение, выражающее равенство нулю реакции в связи, поскольку эта связь является фиктивной. Из этого уравнения определяется неизвестное фактическое смещение верха стоек от действия нагрузки:

где Rb = Rb1 + Rb2 - сумма реакций обеих колонн от соответствующей нагрузки. Rbi - можно определить из табл. Приложения 2, подставив конкретные геометрические размеры;

R = R1 + R2 – сумма реакций обеих колонн от единичного смещения фиктивной связи, Ri - определить из табл. Приложения 2;

- искомое горизонтальное смещение s - коэффициент, пространственной жесткости.

Коэффициент s можно определить из выражения:

где: m1- коэффициент, учитывающий податливость покрытия для соединения плит; для сборных железобетонных плит равен 0.7;

m2 – коэффициент, учитывающий возможность действия местной нагрузки на смежные рамы; если в пролете установлен один кран m2 = 1, в противном случае m2 = 0,7;

n - количество поперечных рам в температурном блоке;

- расстояние от центра температурного блока до рассматриваемой рамы;

i - номер поперечной рамы, начиная от центра блока;

В наиболее неблагоприятных условиях находятся вторые от торцов блока поперечные рамы, в отношении «помощи», оказываемой соседними рамами – s = 3,4, при шаге рам 12 м; s = 4 при шаге рам 6 м.

соединении ригеля и стойки, определяется из выражения Зная значения реактивных усилий Х1 и X2, можно определить усилия в стойках как в консолях, находящихся под действием внешней нагрузки и усилий Х1 и X2 (см. рис. 14, г).

В многопролетных рамах (три и более) величины усилий Х практически равны реакциям колонн, шарнирно неподвижно соединенных по верху.

Поэтому расчет рам на действие крановых нагрузок, при количестве стоек четыре и более, производится без учета смещения верха колонн.

относительно геометрических осей соответствующих частей колонны подкрановой или надкрановой.

Усилия в ветвях и распорках двухветвевых колонн определяют по формулам:

- изгибающие моменты в распорках: M s = 0,5Q S ;

- поперечные силы в распорках: Qs = Q S / c ;

где M, N, Q – расчетные усилия в рассматриваемом сечении относительно оси подкрановой части колонны;

Для колонн одноэтажных производственных зданий усилия определяются в четырех сечениях: 1-1 - у верха колонны, 2-2 - непосредственно над крановой консолью; 3-3 - непосредственно под крановой консолью; 4-4 - на уровне обреза фундамента.

Расчет конструкций, в частности колонн поперечной рамы каркаса промздания, необходимо выполнять с учетом наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

конструкции сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок, с учетом возможности появления различных схем приложения временных нагрузок или при отсутствии некоторых из нагрузок.

В зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:

а) Основные сочетания усилий: от действия постоянных длительных и кратковременных нагрузок;

в) Особые сочетаний усилий: от действия постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.

Особое сочетание в курсовом проекте можно не рассматривать.

Усилия от временных нагрузок с двумя нормативными значениями (снеговая, крановая) следует включать в сочетания как длительные при учете пониженного нормативного значения и как кратковременные при учете полного нормативного значения.

постоянные и не менее двух временных, расчетные значения усилий от временных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний:

- для определения значения полной длительно действующей нагрузки пониженные величины (длительной) временной нагрузки – 1 =0.95;

- для определения значения полной нагрузки величины временных нагрузок (кратковременных) – 2 =0.9.

При учете сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку (длительную или кратковременную), коэффициенты 1 и 2 равны единице.

Результатом статического расчета поперечной рамы является таблица всех возможных сочетаний усилий в каждом сечении колонны с двумя значениями - длительным и полным.

2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ

ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ КОЛОНН

Колонны прямоугольного сечения рассчитываются на внецентренное сжатие. При расчете возможны два типа задач: первая - подбор сечения арматуры; вторая - проверка прочности железобетонного сечения с известным количеством арматуры. В настоящих методических указаниях будут рассмотрены оба типа задач. Наиболее подробно будет описана методика подбора арматуры железобетонного сечения, что студенту необходимо будет выполнить в процессе курсового проектирования.

2.1. Требования при конструировании внецентренно-сжатых элементов.

Размеры сечений внецентренно-сжатых элементов должны приниматься такими, чтобы их гибкость lo/i в любом направлении не превышала:

- для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов – 200;

- для колонн, являющихся элементами зданий - 120;

- для бетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного бетонов - 90;

- для бетонных и железобетонных элементов из ячеистого бетона – 70.

Для продольной рабочей арматуры толщина защитного слоя должна быть не менее диаметра стержня и не менее 20 мм. Для поперечной арматуры - не менее диаметра поперечного стержня и не менее 15 мм.

Расстояние в свету между отдельными стержнями продольной арматуры принимается не менее наибольшего диаметра стержня. При горизонтальном бетонировании колонн – не менее 30мм. Если стержни располагаются более чем в два ряда по грани колонны, имеющей вертикальное положение при бетонировании - не менее 50 мм.

Максимальное расстояние между осями продольных стержней в направлении перпендикулярном плоскости изгиба 400 мм, а в направлении плоскости изгиба – 500мм.

Площадь сечения продольной арматуры должна быть не менее значений, приведенных в таблице 15.

Колонны, работающие в обычных условиях, изготавливаются из бетона не ниже В 15, а сильно загруженные - не ниже В 25.

Таблица 15.

При гибкости элемента % площади арматуры от площади бетона (b X h0) Примечание: При расположении арматуры по контуру сечения минимальный % армирования относится к полной площади бетона (b X h0).

В качестве продольной рабочей арматуры рекомендуется устанавливать стержни периодического профиля классов А-II, А-III. Для поперечной арматуры применяется сталь классов А-I, B-I, Вр-I.

Для монтажных петель должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II Марки 10 ГТ и класса A-I марок Вст3сп2 и Вст3пс2. При температуре ниже -40°С сталь марки Вст3пс2 не применяется.

Диаметр продольных рабочих стержней в колоннах не должен быть менее 12 мм, а также не должен превышать значений:

- для тяжелого и мелкозернистого бетона классов ниже В 25 – 40 мм;

- для легкого и поризованного классов В 15В 25 – 25 мм;

- для ячеистого бетона класса В 15 – 20 мм.

Поперечные стержни в каркасах колонн должны ставиться на расстоянии:

поризованного бетонов:

- при Rsс 400 МПа - не более 500 мм и не более: при вязаных каркасах – 15d, сварных – 20d;

- при Rsс 450 МПа - не более 400 мм и не более: при вязаных каркасах – 12d сварных - 15d;

• в конструкциях из ячеистого бетона при сварных каркасах - не более 500 мм и не более – 40d (где d - наименьший диаметр сжатого стержня в мм).

Расстояние между хомутами в местах стыковки продольной рабочей арматуры внахлестку без сварки должно составлять не более 10d.

Если количество сжатой продольной арматуры составляет свыше 1.5 %, а также если все сечения элемента сжаты и количество продольной арматуры выше 3 %, то расстояние между хомутами должно быть не более 10d и не более 300 мм.

При армировании колонн плоскими каркасами два крайних объединяются в пространственный каркас поперечными стержнями, расположенными с шагом аналогичным шагу в плоских каркасах.

Промежуточные продольные стержни крайних плоских каркасов у противоположных граней колонн соединяются шпильками хотя бы через один и не реже через 400 мм по ширине грани. Шпильки допускается не ставить при ширине грани не более 500 мм и числе продольных стержней у грани не более четырёх.

На концевых участках колонн устанавливается не менее 4-x сеток косвенного армирования. Размер участка от торца элемента должен быть не менее:

- 20d если продольная арматура из гладких стержней;

- 10d если стержни периодического профиля.

Диаметр хомутов в вязаных каркасах должен приниматься не менее 5 мм и не менее 0,25d, где d - наибольший диаметр продольных стержней. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах должен назначаться из условий сварки с продольными стержнями и составляет ориентировочно (0,260,3)d.

Таблица 16.

продольного стержня поперечного стержня Поперечное армирование коротких консолей колонн выполняется горизонтальными или наклонными под углом 45° хомутами. Шаг хомутов должен быть не более h/4 и не более 150 мм, где h - высота консоли.

При значительных моментах, а также в колоннах большой гибкости необходимо применять предварительное напряжение продольной арматуры, что повышает трещиностойкость и жесткость элемента в стадии эксплуатации, а также в период изготовления, транспортирования и монтажа.

При проектировании внецентренно-сжатых колонн необходимо выполнить следующие расчеты:

В колоннах сплошного сечения нужно определить расчетом продольную арматуру на действие изгибающего момента и сжимающей силы в плоскости изгиба. Выполнить расчеты отдельно для надкрановой и подкрановой частей колонн.

Провести проверку устойчивости обеих частей колонны из плоскости изгибающего момента на действие сжимающей силы со случайным эксцентриситетом. Проверку устойчивости проводить в том случае, если гибкость колонны из плоскости изгиба превышает значение гибкости в плоскости изгибающего момента.

В двухветвевой колонне необходимо подобрать продольную рабочую арматуру в надкрановой части и ветвях подкрановой части на действие изгибающего момента и продольной силы. При необходимости произвести проверку устойчивости в плоскости перпендикулярной плоскости действия изгибающего момента.

Определить расчётом прочности рабочую арматуру в крановой консоли колонны.

При подборе арматуры во внецентренно-сжатых колоннах возможны два варианте армирования - симметричное и несимметричное. Симметричное армирование выполняется в том случае, если в расчетном сечении действуют изгибающие моменты разных знаков, близкие по величине. Когда сечение колонны воспринимает изгибающий момент одного знака, то раздельно определяются сжатая и растянутая арматуры.

В том случае, если изгибающий момент обратного знака относительно мал, возникает необходимость в проверке прочности рабочей зоны на действие этого момента. Этим расчетом уточняется количество арматуры, которая была определена из условия прочности зоны на максимальный изгибающий момент, а также, когда арматура установлена конструктивно - по минимальному процентному содержанию.

При проверке устойчивости в плоскости, перпендикулярной действию изгибающего момента, армирование в любом случае должно назначаться симметричным в рассматриваемой плоскости.

2.2.1 Порядок расчета продольной рабочей арматуры в колоннах сплошного сечения прямоугольного профиля 1. Определить исходные данные для расчета:

M, N - изгибающий момент, продольная сила выбранной комбинации усилий рассматриваемого сечения;

Ml, Nl - соответствующие момент и продольная сила от суммы постоянных и длительных нагрузок;

b, h - ширина и высота рассматриваемого сечения;

а, а' - расстояния от центров арматуры до граней сечения в плоскости изгибающего момента, предварительно оба значения можно принять равным 35 мм, ho = h - a - рабочая высота сечения;

Н, H1, Н2- геометрическая длина всей колонны, подкрановой н надкрановой частей;

lo - расчетная длина:

- для надкрановой части колонны l01 = 2Н2 (при учете крановой нагрузки), l02=2,5Н2 (без учета крановой нагрузки), l03=1,5Н2 (на плоскости рамы);

- для подкрановой части колонны l01=1,5Н1 (при учете крановой нагрузки), l02=1,5Н и l02=1,2Н (без учета крановой нагрузки, соответственно для однопролетных и многопролетных рам), l03=0,8Н1 (из плоскости рамы);

Rb - расчетное сопротивление бетона сжатию для 1-ой группы предельных состояний, Прил. 5 (табл. 13 [1]);

Rs, Rsc - расчетные сопротивления арматуры растяжению и сжатию для 1-ой группы предельных состояний, Прил. 7 (табл. 22 [1]);

Eb, Es- начальные модули упругости бетона и арматуры, Прил. 6, (табл.18, табл. 29 [1]);

eа - случайный эксцентриситет продольной силы, принимается равным не менее 1/600 длины элемента и не менее 1/30 высоты сечения;

min- минимальный процент армирования, зависит от отношения lo / i (п.3 табл. 33 [1]);

b2 - коэффициент условий работы бетона; b2 =1.1 при учете крановой и ветровой нагрузки в выбранной комбинации усилий М и N,в противном случае b2 =0,9 (табл. 15 [1]).

относительно центра тяжести приведенного сечения, eo =М/N, причем должно соблюдаться условие e0 e a.

3. Определить изгибающий момент относительно растянутой арматуры М1 = М + 0,5N (h0 – a') - то же от постоянной и длительной нагрузки М1l = Мl + 0,5 Nl (h0-a').

4. Проверить условия lo / i < 14 или lo / h < 4; если условия выполняются, то коэффициент продольного изгиба =1 и далее перейти к п. 15, в противном случае к п. 5.

5. Если моменты М1 и М1l одного знака определить коэффициент влияния длительной нагрузки на прогиб элемента l = 1 + M 1 l / M 1, где = 1 для тяжелого бетона из табл. 30 [1], далее перейти к п. 6, если моменты разного знака перейти к п. 7.

7. При условии ео > 0,1h коэффициент l = 1, в противном случае определить из выражения: l 1 = 1 + M 1 l / M 1, где M 1 = 0,5 N (h0 a).

9. Одно из значений l (п.п. 5, 6, 7 или 8) подставить в выражение п. 12.

10. Определить коэффициент e = e0 / h, сравнить с минимальным значением e,min = 0,5 0,01l0 / h 0,01R b (Rb в МПа); если е < е, min, принять е = е, min.

11. Определить отношение модулей упругости =Es / Eb.

12. Определить условную критическую силу:

где =0,1.

20. Определить требуемое количество арматуры:

оптимальным значением min. В том случае, если условие не выполняется, а также, когда из расчета п. п. 18 или 20 получилось Аs < 0, арматуру нужно подобрать по значению min:

22a. Из сортамента арматуры по значению A s и A s (прил. 3) подобрать диаметр и количество стержней продольной арматуры.

22б. Если гибкость колонны или её части из плоскости превышает значение гибкости в плоскости изгибающего момента, необходимо произвести проверку устойчивости на действие сжимающей силы со случайным эксцентриситетом. Расчетная длина и размер сечения для определения гибкости момента (плоскости рамы).

23. При l0 / h 20 проверку устойчивости выполняют по условию:

где = 1 - для сечений размером более 20 см; - коэффициент продольного изгиба:

отношения l 0 h и N l N по табл. 3[8] определяют b и r.

24. При l 0 h 20 нужно повторить расчеты п.п. 2-16, приняв:

25. Определить высоту сжатой зоны и её граничное значение:

и сравнить x x R. Если условие соблюдается, то проверить прочность железобетонного сечения по сжатой зоне:

где h0, x, a - размеры в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба;

26. При x > xR определить параметры:

27. Если используется арматура классов А-II, А-III, бетон В 30 и ниже, определить относительную высоту сжатой зоны:

а затем проверить условие прочности:

28. Для бетона и арматуры более высоких классов значение определяется из выражения где - принять по п. 19;

29. Полученное значение относительной высоты сжатой зоны подставить в условие прочности п. 27.

30. Если условия п.п. 23, 25, 27 соблюдаются, нужно окончательно законструировать каркас колонны или её части, в противном случае необходимо увеличить размер сечения колонны из плоскости рамы и повторить расчёт с п. 22 б.

2.2.2. Порядок расчёта продольной рабочей арматуры в колоннах 1. Определить значения N cr,, e и R по методике, описанной выше (см. 2.2.1., п. 1-16).

2. Вычислить граничное значение R по формуле:

3. Для бетонов класса В 30 и выше и при R < 0,4 количество сжатой арматуры определить из выражения:

если R > 0, 4, а также когда класс бетона ниже В 30 вместо R подставить значение 0.4;

4. Определить процент армирования сжатой арматуры = As / b h0 и сравнить с минимальным значением min. Если условие соблюдается определить количество растянутой арматуры:

при R 0,55, а также если класс бетона ниже В 30 принять R = 0, 5. При < min или A s < 0 принять количество сжатой арматуры по минимальному проценту армирования A s = min b h 0. В выражение для определения растянутой арматуры (п. 4) вместо R подставить фактическое значение :

6. Определить процент армирования растянутой арматуры, = A s / bh 0 и сравнить с минимальным значением min. Если условие не соблюдается или Аs < 0, количество арматуры определить по формуле:

7. Если в расчетном сечении колонны при определенном сочетании усилий возникает даже небольшой по величине изгибающий момент обратного знака по отношению к максимальному моменту, все же есть необходимость произвести проверку арматуры сжатой зоны, воспринимающей усилие растяжения от момента обратного знака.

8. Определить первоначальный эксцентриситет продольной силы e0=M/N, где М и N - изгибающий момент обратного знака и соответствующее значение продольного усилия;

9. Величину коэффициента, влияющего на значение эксцентриситета предварительно можно принять завышенной (см. 2.2.2., п. 1) из расчета на максимальный изгибающий момент. Расчетный эксцентриситет определить из где As - значение площади поперечного сечения арматуры, определённой из расчета прочности растянутой зоны на действие максимального изгибающего момента.

12. При R количество растянутой арматуры определить по формуле:

сравнить полученное значение с определенным ранее для восприятия сжимающих усилий. Если оно превышает предыдущее значение, а также, если R, необходимо полностью повторить расчет на данную комбинацию усилий (2.2.2, п.п. 1-6). Из двух расчетов выбрать максимальное требуемое значение для обеих зон сечения колонны.

13. Проверку устойчивости колонны из плоскости изгиба произвести по методике, описанной выше (см. 2.2.1, п.п. 22-30). После проверки устойчивости задаться диаметром и количеством продольных стержней и законструировать каркас колонны.

2.2.3. Определение количества продольной рабочей арматуры 1. Количество арматуры надкрановой части колонны, имеющей сплошное сечение, определяется аналогично изложенному выше (см. 2.2.1 и 2.2.2).

2. Для определения усилий в ветвях подкрановой части колонны нужно найти значение коэффициента (см. 2.2.1, п.п. 1-14). Гибкость колонны вычисляется но приведенному радиусу инерции сечения колонны в плоскости изгиба l 0 / i red :

где с - расстояние между осями ветвей колонны; n – число панелей подкрановой части (отверстий); h - высота сечения ветвей в плоскости изгиба колонн.

3. С учетом коэффициента определить максимальное сжимающее усилие в ветви колонны:

а также изгибающий момент как в однопролетной многоэтажной раме с жесткими узлами:

где S - расстояние между осями распорок.

4. Рассчитать количество симметричной арматуры в ветви (см. 2.2.1, п.п. 15-30). Значения расчетного эксцентриситета определить из выражения e = e0 + 0,5 h0 a, где e0 = M c / N c ; h0 – рабочая высота сечения ветви колонны.

5. Определить изгибающий момент в распорке и количество продольной рабочей арматуры:

где h0, - рабочая высота сечения распорки.

6. Поперечное армирование ветви и распорки можно задать по конструктивным соображениям.

Высота поперечного сечения консоли у грани колонны принимается ориентировочно (1,141,15)Н1. Высота крайнего сечения консоли обычно равна половине высоты у грани колонны. Ширина сечения консоли равна ширине колонны. Для подкрановых балок длина (вылет) консоли определяется габаритом привязки (750 мм), шириной опоры балки и минимальным расстоянием от края опоры до края консоли равна 100 мм.

Требуемая рабочая высота консоли у грани колонны может быть вычислена по формуле где Q - усилие на консоль от крановой нагрузки и веса подкрановой балки (Fmаx + Fcb); b1 – ширина консоли; Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению для 1-ой группы предельных состояний, Прил. 5 (табл.13 [I]).

Требуемая ширина опирания на консоль определяется из выражения l 1 = Q / b1 R b, она должна быть не более ширины опорной части подкрановой балки.

Расчетный изгибающий момент в консоли определить выражением:

где - расстояние от точки приложения силы Q до грани подкрановой части колонны.

Площадь сечения арматуры для обеспечения прочности верхней растянутой зоны консоли подбирают по изгибающему моменту, увеличенному на 25 %:

где S принимают из табл. 4 Приложения 2 [8] в зависимости от значения m :

Прочность консоли по сжатой полосе (рис. 16, в) определяется из условия 85 [1] где l b - размер сжатой полосы: l b = l sup sin ; - угол наклона сжатой полосы к горизонтали.

арматуры, определяется выражением:

Рис 16. Конструирование консолей колонн. а) армирование наклонными хомутами; б) армирование горизонтальными хомутами и отгибами; в) к расчету консоли по сжатой полосе.

Здесь A sw - суммарная площадь двух хомутов (если в консоли 2-а каркаса); Sw шаг хомутов в пределах консоли При этом учитывается горизонтальные и наклонные под углом не более 45° к горизонтали.

Кроме того, правая часть условия прочности по сжатой полосе не должна приниматься более 3,6 Rbt.b1.h0.

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА ПОД КОЛОННУ

Фундаменты под колонны выполняют из монолитного или сборного железобетона. Фундаменты из сборного железобетона целесообразны при большой их повторяемости и обосновании экономической эффективности.

гидрологических условий на площадке строительства, глубины промерзания, наличия подземных помещений, заделки колонн и на основании техникоэкономических расчетов в соответствии со СНиП [3].

Верхний обрез фундамента обычно находится на отметке - 0,15 м.

Подошву фундамента при центральной нагрузке или близкой к ней принимают квадратной в плане. При внецентренной нагрузке подошву рекомендуется принимать прямоугольной формы с соотношением сторон не менее 0,6 и расположением большей стороны в плоскости действия изгибающего момента.

Фундаменты состоят из плитной части и подколонника со стаканом для заделки сборной колонны. Количество ступеней обычно не более трех и зависит от размеров подошвы, а также от размеров подколонника. Все размеры плитной части и подколенника в плане по наружным граням должны быть кратны 150мм. Размеры по высоте для подколонника и плитной части должны быть кратны 150 мм. Высоты ступеней плиты принимают равными 300 или 400 мм.

3.1. Конструктивные требования при проектировании фундаментов.

Глубину заделки колонны прямоугольного сечения в стакан, а также толщину стенок армированного стакана принимают в зависимости от эксцентриситета продольной силы. При e0 h (h - наибольший размер сечения колонны) глубина заделки должна быть не менее h, а толщина стенки не менее 0,2h. При e0 > 2h глубину увеличивают до 1,4h, а толщину до 0,3h. При этом толщина стенок должна быть не менее 150 мм. Зазоры между гранями стакана и колонны для рихтовки при монтаже и для заполнения бетоном принимают:

50 мм - в нижней части; 70 мм - в верхней части. Высота стакана должна быть на 50 мм больше глубины заделки колонны. Для двухветвевых колонн глубину заделки принимают не менее hl = 0,5 + 0,33hc (м), где hc - расстояние между наружными гранями ветвей, а толщину стенок стакана принимают не менее 0,2hc. Кроме того, глубину заделки колонны в фундамент определяет длина анкеровки продольной арматуры колонны в теле фундамента. Для арматуры А-II, в бетоне колонны В15 длина анкеровки 25d (d - диаметр стержня), а для бетона В25 и выше не менее 20d. При арматуре А-Ш длина соответственно увеличивается на 5d. Для двухветвевых колонн глубина анкеровки арматуры колонны на 5d больше, чем для соответствующих прямоугольных колонн.

Толщину стенок неармированного стакана принимают не менее 0,75hl и не менее 200 мм. Толщину дна стакана назначают по расчету и не менее 200 мм.

Под монолитные фундаменты рекомендуется предусматривать бетонную подготовку толщиной 100 мм, а под сборные - слой среднезернистого песка толщиной 100 мм.

Монолитные фундаменты изготавливают из бетона классов В 12,5 и В 15, сборные – В 15, В 25.

унифицированными сварными сетками, также допускается армировать индивидуальными сварными или вязаными сетками. Арматуру сеток рекомендуют принимать класса А-II, а также А-III при условии проверки ширины раскрытия трещин. Диаметр стержней сеток подошвы должен быть не менее 10 мм при длине стержней до 3 м, и не менее 12 мм - при длине более 3 м. Толщина защитного слоя бетона подошвы монолитных фундаментов принимается 36 и 70 мм при наличии бетонной подготовки и соответственно без неё. В сборных фундаментах и стаканах монолитных фундаментов защитный слой бетона должен быть не менее 30 мм.

Подколонники армируют продольной и поперечной арматурой по принципу армирования колонн. Площадь сечения продольной арматуры с каждой стороны подколонника должна быть не менее 0,05 % площади поперечного сечения подколонника. Диаметр продольных стержней подколонника должен быть не менее 12 мм. Поперечная арматура стенок стакана выполняется в виде сварных сеток. Стержни этих сеток располагаются у наружных и внутренних поверхностей стенок стакана. Диаметр поперечных стержней должен быть не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольной арматуры. Шаг горизонтальных сеток назначается не более четверти глубины стакана и не более 200 мм. Стержни продольной арматуры подколонника должны проходить между стержнями поперечных сеток. При проектировании фундаментов размеры подошвы определяют по нормативным нагрузкам из расчета прочности грунтового основания. Для одноэтажных промышленных зданий с колоннами на отдельно стоящих фундаментах со свободно опертыми фермами или балками и грузоподъемностью кранов до 500 кН, при некоторых видах грунтов и условиях их залегания расчет основания здания может производиться по нормативным давлениям без проверки осадок.

сочетание расчетных нагрузок при коэффициенте f > 1. Среднее давление на основание под подошвой фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта R. Наибольшее давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента не должно превышать 1,2R. Для фундаментов, воспринимающих нагрузку от кранов, должно быть обеспечено полное касание подошвой фундамента грунта основания.

3.2 Порядок расчета фундамента под внецентренно нагруженную колонну 1. Задаться исходными данными для проектирования:

d1-глубина заложения фундамента;

e- коэффициент пористости грунта;

cII - расчетное значение удельного сцепления;

- угол внутреннего трения;

JL - показатель текучести;

II - осредненное значение удельного веса грунта;

Rb, Rbt - расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для 1-ой группы предельных состояний, Прил. 5 (табл. 13 [1]);

Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению, Прил. 7 (табл. [1]);

b 2 - коэффициент условий работы бетона (табл. 15 [1]).

гидрогеологическим изысканиям места строительства и даются в задании на курсовое проектирование.

2. Определить усилия, действующие на основание по формулам:

где M4, N4, Q4 - расчетная комбинация усилий в сечении колонны 4-4 из статического расчета поперечной рамы;

Fw - вес нижних стеновых панелей, остекления фундаментной балки;

ew – расстояние стены до оси фундамента Н - высота тела фундамента, равная глубине заложения d1 за вычетом значения 0,15 м;

Усилия Mf и Nf определить при двух значениях коэффициента надежности по нагрузке - f = 1 и f >1.

3. Определить размеры подошвы фундамента.

Размер меньшей стороны фундамента определить из его работы на центральное сжатие максимальной продольной силой:

где Nf - продольная сила при f=1; R0 - условное расчетное сопротивление грунта, Прил. 20 (табл.1-5 прил. 3 [3]); m=20 кН/м3- средний удельный вес фундамента и грунта на его уступах.

Размер большей стороны подошвы фундамента а=b/0,8. Величина а и b должны быть кратны 300 мм. Момент сопротивления подошвы фундамента определить из выражения W = b a 2 / 6.

4. Уточнить значение расчетного сопротивления грунта п. 2.41 [3]:

Определить расчетные значения давления на грунт:

где M f, N f - изгибающий момент и продольная сила при f =1.

При невыполнении одного из условий необходимо увеличить размеры подошвы.

6. Рассчитать прочность фундамента на продавливание. Для первой ступени условие прочности имеет вид:

где А - площадь трапеции АВСД (см. рис. 18), СД=В1+2h01; Рmax - максимальное давление в грунте от расчетного сочетания усилий при f>1; =1 - для тяжелого бетона; um - средняя линия трапеции ДСЕF; h01 - высота первой ступени;

При невыполнении условия прочности на продавливание необходимо увеличить высоту первой ступени.

Рис. 18. К расчету фундамента на продавливание Аналогичным образом проверить прочность оставшихся ступеней.

Высоту ступеней в направлении большей стороны подошвы фундамента не проверяют, так как размеры площадки продавливания больше, чем в рассмотренном выше случае.

7. Рассчитать арматуру подошвы фундамента.

Арматуру подбирают в направлении большей стороны подошвы фундамента в трех сечениях: 1-1, 2-2, 3-3 (см. Рис. 19).

Изгибающий момент в рассматриваемом сечении, где Li- расстояние от наружной грани до рассматриваемого сечения; Pi – значения давления грунта в рассматриваемом сечении от расчетного сочетания нагрузок; i - номер сечения.

Количество арматуры для обеспечения прочности нормального сечения определяется выражением:

где h0 i - рабочая высота рассматриваемого сечения; S – взять из таблицы Приложения 2 [8] в зависимости от значения m = M i Rb Yb 2 b h02i.

максимальное и задаться диаметром и количеством стержней.

Количество арматуры в направлении меньшей стороны подошвы фундамента определить по среднему напряжению в грунте под подошвой фундамента Р=0,5(Pmax+Pmin), изгибающие моменты в сечениях определить по формуле:

где L i - расстояние от наружной грани до рассматриваемого сечения в направлении меньшей стороны фундамента.

Количество арматуры определить аналогично изложенному выше.

8. Определить количество продольной арматуры стакана.

Площадь продольной арматуры определяют из условия прочности сечения на уровне дна стакана. Изгибающий момент и продольную силу при f > 1 определяют из выражений;

где hgl – высота стакана; G f – вес стаканной части подколонника; F w – усилия от веса стены и фундаментной балки;

Количество продольной симметричной арматуры определить по методике расчетов колонн 2.2.1. п. 15-20, приняв значение коэффициента =1.

9. Определить количество поперечной арматуры стакана фундамента.

Поперечная арматура по расчету определяется в направлении длинной стороны подошвы фундамента. Рассматривают прочность наклонных сечений II-II и III-III (см. Рис. 20). Определяют расчетный эксцентриситет продольной силы е0 = M N, где M и N - усилия при f > 1 – взять из расчета продольной арматуры стакана.

Сравнить расчетный эксцентриситет продольной силы. При e поперечная арматура ставится по конструктивным соображениям.

При поперечную арматуру подбирают из условия прочности наклонного сечения III-III:

где R s w - расчетное сопротивление растяжению арматуры хомутов (таб.22.[1]);

z w i - сумма расстояний от каждого ряда до нижней грани колонны.

При e0 > поперечную арматуру определяют из условия прочности наклонного сечения II-II:

фундамента.

Рис. 20. К расчету поперечной арматуры стакана фундамента

ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП 2.03.01–84*. "Бетонные и железобетонные конструкции" М., Стройиздат., 2000.

2. СНиП 2.01.07– 85*. "Нагрузка и воздействие" М., Стройиздат., 2001.

3. СНиП 2.02.01– 83*. "Основания зданий и сооружений" М., Стройиздат., 2004.

6. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства: Справочник проектировщика. Под ред.

И. Бердичевского. – М., Стройиздат., 1987.

7. Байков В.Н., Сигалов Э.В. Железобетонные конструкции. Общий курс, Стройиздат., 1985.

8. Железобетонные конструкции. Курсовое и дипломное проектирование.

Под ред. А.Я. Барашикова. Киев, "Высшая школа", 1987.

9. Кутухтин Е.Г., Коробков В.В. "Конструкции промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений". М., Стройиздат, 1982.

10. ГОСТ 25711 – 83 "Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 тонн. М., Из-во стандартов, 1983.

11. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. (Расчетно-теоретический)., Под ред. А.А. Уманского. М., Стройиздат., 1960.

12. Обзорная информация – Строительство и архитектура. Серия 8.

Строительные конструкции. Вып. 7. Сборные железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий в СССР. М., 1985.

13. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие.

Под ред. А.Б. Голышева. Киев, Будивельник, 1985.

14. Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции.

Под ред. Г.И. Бердичевского. М., Стройиздат., 1974.

15. Бондаренко В.М. и др. Железобетонные конструкции. – М., Изд.

Высшая школа, 2004. – 876 с.



Pages:     || 2 |


Похожие работы:

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет вычислительной математики и информатики УТВЕРЖДАЮ Декан факультета ВМК Е.И. Моисеев 2013 Учебно-методический комплекс Искусственный интеллект Направление подготовки 010300 Фундаментальные информатика и информационные технологии Квалификация (степень) выпускника Бакалавр Форма обучения очная Москва...»

«Учебная литература для слушателей системы последипломного образования ИНТЕНСИВНАЯ ТЕРАПИЯ. РЕАНИМАЦИЯ. ПЕРВАЯ ПОМОЩЬ Под редакцией профессора В.Д. Малышева Рекомендовано Департаментом научно-исследовательских и образовательных медицинских учреждений Министерства здравоохранения Российской Федерации в качестве учебного пособия для слушателей системы последипломного образования. Москва Медицина 2000 УДК 616-036.882-08(075) ББК 54.5 И73 Федеральная программа книгоиздания России Рецензент В.А....»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский государственный технологический университет Р.А. Кайдриков, Б.Л. Журавлев ИНЖЕНЕРНЫЕ РАСЧЕТЫ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ Учебное пособие Казань 2006 УДК 620.193 Инженерные расчеты систем электрохимической защиты: Учебное пособие/ Р.А. Кайдриков, Б.Л. Журавлев; Казан. гос. технол. ун-т. Казань, 2006. 149с. ISBN 978-5-7882-0310-4 Предлагаемое учебное пособие содержит...»

«№ Итоговый Мероприятия Ответственный п/п документ СЕНТЯБРЬ Утверждение учебного плана. Зам. директора по УР Учебный план 1. Утверждение рабочих программ по учебным дисциплинам в соответствии с Методист Рабочие программы по учебным федеральным базисным учебным планом для реализации основных общеобра- Зам. директора по ПО дисциплинам, по ПМ.01, ПМ.02, зовательных программ по естественнонаучному профилю (для 1 курса групп Руководитель по физ. ПМ.03, ПМ.04, ПМ. воспитанию Акушерское дело ПМ.01,...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ, МОЛОДЕЖИ И СПОРТА УКРАИНЫ НАЦИОНАЛЬНАЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ УКРАИНЫ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению курсовой работы Определение типа и параметров термической (структурной) обработки сплава Fe+.%С по дисциплине Теоретические основы технологических процессов термической обработки металлов для студентов направления 6.050401 - металлургия УТВЕРЖДЕНО на заседании Ученого совета академии Протокол №15 от 27.12.2011 Днепропетровск НМетАУ 2 УДК 621.78.012(07)...»

«УТВЕРЖДАЮ Проректор–директор ЦСППР А. Г. Моураов РАБОТЫ, ПРИНЯТЫЕ В ИЗДАТЕЛЬСТВО В 2014 г. (заседание РИС УМЛ № 26 от 17.12.2013 г.) Объем, формат, № Дата кол-во стр. Ф.И.О. автора(ов) Название работы Тираж п/п поступления формат страниц 1 2 3 4 5 6 Планирование на предприятии. Практикум для студентов по А Мирзабекова М. Ю. 1. 12.02.14 47 направлению подготовки 090200 – Менеджмент Технология монтажа строительных конструкций промышленных А Урумова Н. Г., 2. 12.02.14 108 зданий. Методическое...»

«Г. И. Завойских, П. А. Протас ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ ЛЕСНЫХ СКЛАДОВ Учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 1-46 01 01 Лесоинженерное дело Минск БГТУ 2006 Учреждение образования БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Г. И. Завойских, П. А. Протас ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ ЛЕСНЫХ СКЛАДОВ Учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 1-46 01 01 Лесоинженерное дело Минск...»

«КОМИТЕТ ПО ЗДРАВООХРАНЕНИЮ ПРАВИТЕЛЬСТВА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ЦЕНТР ГОССАНЭПИДНАДЗОРА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ТКАНЕВЫЕ ГЕЛЬМИНТОЗЫ У ВЗРОСЛЫХ И ДЕТЕЙ (эпидемиология, клиника, диагностика, лечение профилактика) Методические рекомендации Санкт-Петербург 2004 г. КОМИТЕТ ПО ЗДРАВООХРАНЕНИЮ ПРАВИТЕЛЬСТВА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ЦЕНТР ГОССАНЭПИДНАДЗОРА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА УТВЕРЖДЕНО УТВЕРЖДЕНО Первый заместитель главного врача Первый заместитель председателя Комитета ФГУ Центра Госсанэпиднадзора по здравоохранению...»

«Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Курский государственный медицинский университет Федерального агентства по здравоохранению и социальному развитию Повышение качества образовательного процесса в университете Сборник материалов научно-методической конференции (5-6 февраля 2008 года) Том II Курск – 2008 УДК 37(063) Печатается по решению ББК 74 редакционно-издательского совета ГОУ ВПО КГМУ Росздрава Повышение качества образовательного процесса в...»

«БОТАНИКА методические материалы, электронно-лекционный курс РУКОВОДСТВО К ВЫПОЛНЕНИЮ ПРАКТИЧЕСКИХ РАБОТ начать обучение Подготовил: ст. преп. кафедры общей биологии и экологии ФЕН НГУ, к.б.н. Бывальцев А.М. пособие разработано в рамках реализации Программы развития НИУ-НГУ СОДЕРЖАНИЕ КУРСА АНАТОМИЯ И МОРФОЛОГИЯ РАСТЕНИЙ СИСТЕМАТИКА ВЫСШИХ ИЛИ НАЗЕМНЫХ РАСТЕНИЙ ВОДОРОСЛИ И ГРИБЫ вернуться к титульной странице АНАТОМИЯ И МОРФОЛОГИЯ РАСТЕНИЙ Растительная клетка. Практическая работа № 1. Покровные...»

«Средняя общеобразовательная школа с углублнным изучением иностранного языка при ПП РФ при ООН в Нью-Йорке 2013-2014 учебный год, 5 класс, Учитель: Бреев Н. А. Пояснительная записка Изучение предмета Информатика и ИКТ введено в образовательном учреждении в 5-7 классах с целью реализации непрерывного изучения курса Информатика и ИКТ за счет часов школьного компонента. Рабочая программа по информатике и ИКТ составлена на основе авторской программы Босовой Л.Л. Программа курса информатики и ИКТ для...»

«Бюллетень новых поступлений за февраль 2014 года 22. Физико-математические науки 1. Белякова, Е. И. Начертательная геометрия : практикум / Е. ЧЗ1 1 И. Белякова, П. В. Зелёный ; под ред. П. В. Зелёного. — 2-е изд., испр. — Минск : Новое знание ; Москва : ИНФРА-М, 2011. — 213 с. — (Высшее образование). УДК 514.18(075.8) ББК 22 2. Игнатович, И. К. Математика : интенсивный курс ЧЗ1 1 подготовки к централизованному тестированию / И. К. Игнатович. — Минск : Новое знание, 2011. — 615, [1] с. УДК...»

«марта 25 Цель программы вступительного экзамена В основу настоящей программы положены следующие дисциплины: основы технологии приборостроения; АСТПП и САПР-Т в приборостроении; конструирование и производство типовых приборов и устройств; метрологическое обеспечение приборостроительного производства; обеспечение качества и сертификация изделий и производств; основы автоматического управления; материаловедение и технология конструкционных материалов и компьютерные технологии в приборостроении....»

«УЧЕБНИК ДЛЯ ВУЗОВ ХРЕСТОМАТИЯ по истории России с древнейших времен до 1618 г. Под редакцией доктора исторических наук, профессора А.Г. Кузьмина; доктора исторических наук С.В. Перевезенцева Рекомендовано Учебно методическим объединением по специальностям педагогического образования в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальности 032600 История МОСКВА ГУМАНИТАРНЫЙ ИЗДАТЕЛЬСКИЙ ЦЕНТР ВЛАДОС УДК 94(47)”14” ББК 63.3(2) Х Автор предисловия и...»

«ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (ПГУПС – ЛИИЖТ) _ Кафедра Логистика и коммерческая и работа ТЕХНОЛОГИЯ ГРУЗОВОЙ И КОММЕРЧЕСКОЙ РАБОТЫ СТАНЦИИ Методические указания для курсового проектирования г. САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2008 г. УДК 656.2 ББК О.284.025 Рассмотрены вопросы управления грузовой и коммерческой работой на грузовой станции и путях необщего пользования. Предназначены для студентов...»

«ГОУВПО Воронежский государственный технический университет Кафедра связи с общественностью и педагогика МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению и оформлению выпускных квалификационных работ для студентов специальности 030602 Связи с общественностью очной и заочной форм обучения Воронеж 2010 Составители: д-р техн. наук Л.В. Паринова, асс. И.А. Беляева УДК 659.4 Методические указания по выполнению и оформлению выпускных квалификационных работ для студентов специальности 030602 Связи с общественностью...»

«Учебно методический комплекс Интернет технологии — образованию Проектная деятельность в развитой информационной среде образовательного учреждения Рекомендовано Министерством образования Российской Федерации в качестве учебного пособия для системы дополнительного профессионального образования МОСКВА 2002 ББК 32.81 К93 Под редакцией: Светланы Михайловны Авдеевой, Павла Юрьевича Белкина, Александра Александровича Елизарова, Екатерины Владимировны Алексеевой Рецензенты: Никитин Эдуард Михайлович, д...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ИЖЕВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ С.Г. Селетков СОИСКАТЕЛЮ УЧЕНОЙ СТЕПЕНИ Издание третье, переработанное и дополненное Ижевск 2002 1 УДК 378.245 (07) С 29 Р е ц е н з е н т ы : И.В. Абрамов, д-р техн. наук, проф.; В.С. Черепанов, д-р пед. наук, проф. Селетков С.Г. С 29 Соискателю ученой степени. – 3-е изд., перераб. и доп. – Ижевск: Изд-во ИжГТУ, 2002. – 192 с. ISBN 5–7526–0122–3 Издание содержит основные методологические установки...»

«Государственное бюджетное общеобразовательное учреждение средняя общеобразовательная школа № 134 Красногвардейского района Санкт-Петербурга имени Сергея Дудко РАССМОТРЕНО СОГЛАСОВАНО УТВЕРЖДЕНО Руководитель ШМО Заместитель руководителя Директор по УВР _ /Кириллова В.П./ _ /Никифорова М.А./ _ / ФИО ФИО / ФИО Приказ от 02.09.2013 № 31.08.2013 Протокол от 28.08.2013 №1 1/25 РАБОЧАЯ ПРОГРАММА Учебный предмет – история для 6 класса на 2013-2014 учебный год учитель-составитель: Боднарь Г.В....»

«Утверждаю Председатель Высшего Экспертного совета В.Д. Шадриков 26 ноября 2013 г. ОТЧЕТ О РЕЗУЛЬТАТАХ НЕЗАВИСИМОЙ ОЦЕНКИ ОСНОВНОЙ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЙ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЙ ПРОГРАММЫ ПОДГОТОВКИ СПЕЦИАЛИСТОВ СРЕДНЕГО ЗВЕНА 111402 Обработка водных биоресурсов ГБОУ СПО ЯНАО Ямальский полярный агроэкономический техникум Разработано: Менеджер проекта: А.Л. Дрондин Эксперт АККОРК: О.В. Бредихина. Москва – Оглавление I. ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ О ПРОФЕССИОНАЛЬНОМ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОМ УЧРЕЖДЕНИИ II. ОТЧЕТ О РЕЗУЛЬТАТАХ...»






 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.