WWW.DISUS.RU

БЕСПЛАТНАЯ НАУЧНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, методички

 

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Казанский государственный технологический университет»

Р.А. Кайдриков, Б.Л. Журавлев

ИНЖЕНЕРНЫЕ РАСЧЕТЫ СИСТЕМ

ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ

Учебное пособие

Казань 2006 УДК 620.193 Инженерные расчеты систем электрохимической защиты:

Учебное пособие/ Р.А. Кайдриков, Б.Л. Журавлев; Казан. гос. технол.

ун-т. Казань, 2006. 149с.

ISBN 978-5-7882-0310-4 Предлагаемое учебное пособие содержит описание инженерных методов расчета систем электрохимической защиты и структурированные варианты нормативно-технической документации. Оно содержит примеры расчетов и варианты заданий для самостоятельной работы студентов.

Учебное пособие предназначено для студентов специальности 240302 «Технология электрохимических производств», а также магистров, обучающихся по программе 550806 «Коррозия и защита металлов».

Печатается по решению редакционно-издательского совета Казанского государственного технологического университета Рецензенты: зав.кафедрой химии КГСХА, проф. И.Г.Хабибуллин ст. науч. сотрудник ОАО НИИ «Нефтепромхим», канд. хим. наук О.В. Угрюмов © Казанский государственный технологический университет, 2006 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение 1. Катодная защита трубопроводов 1.1. Особенности катодной защиты 1.2. Расчет катодной защиты 1.2.1. Основные расчетные формулы 1.2.2. Алгоритмы расчетов 1.2.3. Примеры расчетов 2. Катодная защита аппаратов 2.1. Основные расчетные формулы 2.2. Пример расчета 3. Протекторная защита трубопроводов 3.1. Особенности протекторной защиты 3.2. Расчет протекторной защиты 3.2.1. Алгоритмы расчетов 3.2.2. Примеры расчетов 4. Протекторная защита нефтяных резервуаров 4.1. Общая характеристика резервуаров и особенности их защиты от внутренней коррозии 4.2. Расчет протекторной защиты горизонтальных резервуаров 4.2.1. Алгоритм расчета 4.2.2. Пример расчета 4.3. Протекторная защита вертикальных резервуаров 4.4. Расчет протекторной защиты вертикальных резервуаров с низким уровнем водной фазы 4.4.1. Алгоритм расчета 4.4.2. Пример расчета 4.5. Расчет протекторной защиты вертикальных резервуаров с высоким уровнем водной фазы 4.5.1. Алгоритм расчета 4.5.2. Пример расчета 4.6. Расчет протекторной защиты днищ резервуаров 4.6.1. Особенности протекторной защиты днищ резервуаров 4.6.2. Алгоритм расчета 4.6.3. Пример расчета 5. Задания для расчета 5.1. Катодная защита трубопроводов 5.2. Катодная защита аппаратов 5.3. Протекторная защита трубопроводов 5.4. Протекторная защита нефтяных резервуаров

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Борьба с коррозией металлов является одной из важнейших проблем современной техники.

В настоящее время имеются эффективные экспериментальные методы, позволяющие оценивать коррозионную стойкость металлов и сплавов в тех или иных конкретных условиях, исследовать механизм и особенности разнообразных коррозионных процессов.

Разработаны расчетные методы, которые дают возможность объективной количественной оценки скорости коррозии не только существующих, но и проектируемых металлических сооружений. На базе расчетных методов создана нормативно-техническая документация, которая используется для решения практических коррозионных проблем.

Однако научная литература, посвященная приложению современных математических методов к решению задач коррозии и защиты металлов, как правило, по своему содержанию трудна для понимания и не содержит примеров численных расчетов. Нормативнотехническая документация позволяет проводить расчеты, но в то же время логика решения задачи в этих документах трудно прослеживается.

В результате появилась необходимость создания учебного пособия, содержащего доступное описание расчетных методов и структурированные варианты нормативно-технической документации, которое должно обеспечить студентам понимание сути коррозионных расчетов и логики построения нормативно-технической документации.

1. КАТОДНАЯ ЗАЩИТА ТРУБОПРОВОДОВ

Схема катодной защиты трубопровода представлена на рис.1.1.

Электрическая энергия, необходимая для электрохимической защиты, поступает из сети переменного тока в преобразователь 1, где напряжение переменного тока сначала снижается до необходимого уровня, затем выпрямляется и далее используется для создания регулируемого по величине тока защиты.

Рис.1.1.Схема станции катодной защиты:

1 - преобразователь переменного тока в постоянный;

2 - анодный заземлитель; 3 - защищаемый трубопровод; 4 контактные устройства; 5 - кабельная линия.

Выпрямленный ток от «+» источника 1 поступает на анодный заземлитель 2, затем по земле натекает на трубопровод 3, выполняя тем самым свои защитные функции, после чего возвращается на «-»

источника. Контактные устройства 4 предназначены для подключения кабельной линии 5.

Для защиты магистральных трубопроводов используются катодные станции мощностью до 10 кВт, а для защиты трубопроводов городов применяются маломощные катодные станции.

Технические характеристики ряда преобразователей приведены в табл.1.1 и табл.1.2.

Преобразователи катодной защиты фирмы «Дон»

типоразмеров Номинальная выходная мощность, Номинальное выпрямленное напряжение, В, режим 1 / режим Номинальный выпрямленный ток, А, режим 1 / режим Масса, кг Габариты, мм Преобразователи катодной защиты радиозавода «Сигнал»

Наименование

ДМ ДМ ДМ ДМ

параметров и типоразмеров Номинальная выходная мощность, Номинальный выходной ток, А Номинальное выходное напряжение,В Масса, кг Габариты, мм Основными параметрами, определяющими эффективность действия анодного заземлителя, являются: сопротивление растеканию и стабильность его во времени, растворимость под действием анодного тока, величина площади, занимаемая заземлителем, и стоимость.

Заземлители могут быть трёх типов - горизонтальными, вертикальными и комбинированными. Чаще всего применяются комбинированные заземлители.

Сопротивление растеканию зависит от удельного сопротивления, размеров, формы заземлителя и его положения по отношению к земной поверхности.

Основное требование, предъявляемое к материалу заземлителя, малая скорость анодного растворения. В соответствии с законом Фарадея 1 ампер анодного тока за 1 год растворяет около 10 кг железа. Поэтому был создан ряд материалов, специально предназначенных для изготовления слаборастворимых анодов катодных станций (табл. 1.3).

Скорости растворения анодных материалов Анодный материал Сталь Чугун Графит, графитопласт, уголь Ферросилид Магнетит Для снижения скорости растворения стального электрода применяют обсыпку заземлителей коксовой крошкой. Растворение имеет место при контакте сталь-вода и кокс-вода. Слой из коксовой крошки уменьшает долю тока, непосредственно стекающего со стальной поверхности в электролит. Большая часть тока, перетекая с электрода на контактирующие с ним зерна кокса, стекает в электролит уже не со стальной поверхности, а с поверхности зерен кокса, что и является причиной увеличения срока службы анодного заземлителя.

Например, заземлитель типа АК-1 состоит из стального стержня диаметром 50 мм, длиной 1500 мм, массой 21 кг, опрессованного коксовым наполнителем, который помещен в кожух из жести. Диаметр электрода в кожухе -185 мм, длина -1420 мм, масса - 60 кг.

Увеличение стоимости анодного заземлителя при применении коксовой засыпки компенсируется увеличением срока службы как за счет уменьшения скорости растворения, так и за счет повышения работоспособности заземлителя.

Коксовая засыпка в паре с графитовыми или угольными электродами проявляет еще одно свое важное свойство: способствует отводу газообразных продуктов коррозии. Если их не отводить организованно, то могут возникнуть пазухи, пустоты, приводящие к неравномерности растворения электрода, увеличению его сопротивления и даже к прекращению работы.

графитопластовые электроды марки ЭГТ, которые выполняются в виде трубы с внешним диаметром 115 мм, внутренним - 90 мм, длиной от 1, до 3 м. Средний вес 3-х метрового электрода составляет 22 кг.

Графитопласт имеет удельное электрическое сопротивление, несколько большее, чем у графитовых электродов и невысокую предельную плотность тока 4,5 А/м2, в то время как графитовые электроды допускают плотность тока 20 А/м2 и более.

графитопластовых электродов - хрупкость. Образующиеся при монтаже трещины и повреждения в графитопластовой трубе проявляются затем как очаги механических разрушений и локальной коррозии.

железокремнистых сплавов С14...С17 входит 14...17% кремния, вследствие чего они очень хрупки и трудно поддаются механической обработке резанием. Анодные заземлители серии «Менделеевец»

рассчитаны на срок службы не менее 30 лет (табл. 1.4).

Снимаемая токовая нагрузка, А Масса, кг Габаритная длина, мм Габаритный диаметр или поперечник, мм Изделия из магнетита отливают при высокой температуре или напыляют на инертную металлическую основу. Расход материала чрезвычайно мал и составляет 1...2 г / (А·год), т.е. в 1000 раз меньше, чем у графита и в 10000 раз меньше, чем у железа. Рабочая плотность тока - 90...200 А/м2.

Ставропольский радиозавод «Сигнал» изготавливает титановые анодные заземлители с плазменнонапыленным магнетитом под названием «Оксидный железо-титановый анодный заземлитель». Анод имеет форму пластины размерами 1000x125x2 мм, толщина слоя магнетита - 0,3 мм.

В отечественной практике нашли применение анодные заземлители серии ЭР, изготовленные из материала на основе каучука с добавлением графита или сажи. Это гибкие протяженные электроды, имеющие вид кабеля диаметром 22...47 мм (табл. 1.5). Скорость анодного растворения материала не более 0,3 кг/(А год), однако поскольку растворение частичек сажи идет послойно, с образованием тонких пор в теле анода, это приводит к увеличению переходного сопротивления.

Габаритная длина, мм Диаметр, мм Номинальная плотность тока, без засыпки / в коксовой засыпке, А/п м Срок службы номинальный, год преобразователем дренажной линией, обеспечивающей работу цепи постоянного тока. Преобразователь с источником переменного тока соединяет питающая линия. Сечение дренажного кабеля для катодной станции можно выбирать из табл.1.6, где даны параметры трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами.

Ток катодной станции, А Площадь сечения жилы кабеля, Обычно станция катодной защиты располагается посредине защищаемого участка и на равных расстояниях от трубопровода и заземлителя.

Дренажная и питающая линии могут выполняться как подземными кабелями, так и надземными проводами.

Если на линии трубопровода расположена одна установка катодной защиты и участок, подлежащий защите, не отсоединён электрически от остальной линии, то распределение разности потенциалов труба - земля вдоль трубопровода подчиняется экспоненциальному закону:

где L - координата исследуемой точки вдоль оси трубопровода с началом отсчета в точке подключения токовой нагрузки; U(L) - разность потенциалов труба-земля в исследуемой точке; U(0) - разность потенциалов в начале координатной оси (точка дренажа); коэффициент затухания.

Коэффициент затухания рассчитывается по формуле:

где Rпр - удельное продольное сопротивление трубопровода, Ом/м; Rпер удельное переходное сопротивление трубопровода (при наличии покрытия удельное электрическое сопротивление изолирующего защитного покрытия на 1м трубопровода), Ом·м;

Отношение называют постоянной распределения тока.

рассчитывается по уравнению:

где Rпр - электрическое сопротивление металла трубопровода длиной 1 м, Ом/м; тр - удельное сопротивление металла трубопровода, Ом.мм2/м;

S = 0,785 DH DВ - площадь поперечного сечения металла трубы, мм2; Dн - наружный диаметр трубы в мм, Dв - внутренний диаметр трубы, мм.

Формула для расчета удельного электрического сопротивления изолирующего защитного покрытия Rпер, Ом·м, имеет вид:

где Rпер - сопротивление изоляции 1м2 поверхности трубы, Ом.м2;

- длина окружности трубы, м; Dн - наружный диаметр трубы, мм.

Значение катодной поляризации, снижаясь от максимального значения U0 (точка дренажа) до минимальной защитной разности потенциалов Uзащ.min, продолжает уменьшаться и далее за пределами защищённого участка (рис 1.2), приближаясь асимптотически к нулевому значению и достигая его теоретически в бесконечно удалённых точках.

Рис. 1.2. Распределение разности потенциалов труба-земля U(L); Lзащ - плечо защиты катодной станции;Uзащ.minминимальная защитная разность потенциалов.

Если на защищаемой линии трубопровода расположено несколько установок катодной защиты, каждая из которых влияет на распределение потенциала соседней станции, то распределение разности потенциалов труба - земля вдоль трубопровода имеет вид, показанный на рис.1.3.

Рис.1.3. Распределение разности потенциалов труба-земля U(L) в случае нескольких катодных станций.

Значение катодной поляризации, снижаясь от максимального значения U0 (у точек дренажа) до минимального защитного значения Uзащ.min, вновь повышается до максимального значения у точки дренажа соседней станции. Так как часть тока как бы «отжимается» обратно током соседней станции, то зона защиты получается значительно длиннее (Lзащ > Lзащ).

В случае одной станции защиты сила тока в металле трубопровода на расстоянии L от точки дренажа определяется уравнением:

где I0 - сила тока в точке дренажа, равная половине силы тока источника, поскольку ток источника распределен на два плеча защиты, А; L расстояние от точки дренажа, м.

В этом случае разность потенциалов труба - земля U(L) на расстоянии L от точки дренажа, рассчитывается по аналогичному уравнению:

где U0 - разность потенциалов в точке дренажа, В.

Из этого уравнения при заданной длине плеча защищаемого участка трубопровода Lзащ, может быть определена необходимая разность потенциалов труба - земля в точке дренажа:

где Uзащ.min - минимальная защитная разность потенциалов, В; Lзащ половина длины защищаемого участка трубопровода.

Разность потенциалов труба - земля и сила тока в точке дренажа связаны законом Ома:

где R - эффективное сопротивление участка трубопровода (одной стороны), рассчитываемое по уравнению:

сторон) Rтр определяется по формуле:

Можно решить и обратную задачу - по силе тока источника станции катодной защиты, приходящейся на одно плечо, рассчитать границу защитного действия:

Если на защищаемой линии трубопровода расположено несколько установок катодной защиты, каждая из которых влияет на распределение потенциала соседней станции, то необходимая катодная поляризация в точке дренажа может быть рассчитана по уравнению:

chL = - гиперболический косинус; L - расстояние от точки дренажа, м; Lзащ - половина длины защищаемого участка трубопровода, Эффективное электрическое сопротивление участка трубопровода (одного плеча) определяется следующим равнением:

где I0 - сила тока в точке дренажа, А; thL = L - гиперболический тангенс.

трубопровода Rтр:

Сила тока в точке дренажа рассчитывается по уравнению:

где shL = - гиперболический синус.

Сила тока промежуточных станций защиты:

Можно решить и обратную задачу - по силе тока источника промежуточных станций катодной защиты рассчитать границу защитного действия:

Если крайние участки трубопровода, подлежащие защите, не отсоединены электрически от остальной линии, то они рассчитываются по формулам для одной станции защиты.

Сила тока источника крайних станций защиты:

где I0 - ток в точке дренажа для плеча, где есть еще станция защиты, А; I - ток в точке дренажа для крайнего плеча, А.

трубопровода определяется по формуле:

где R - электрическое сопротивление крайнего плеча, Ом; R электрическое сопротивление внутреннего плеча, Ом.

Падение напряжения на сопротивлении растеканию анодного заземлителя рассчитывается по уравнению:

где Iзащ - ток источника питания станции катодной защиты, А; Rзаз суммарное сопротивление растеканию анодного заземлителя, Ом.

В соответствии с законом Фарадея формула для расчета количества электродов по сроку службы анодного заземлителя имеет вид:

где q - электрохимический эквивалент анодного материала, Gэл - масса одного стержня заземлителя, кг/шт.; - коэффициент полезного действия или коэффициент неравномерности растворения заземлителя, равный 0,4...0,6.

Напряжение на выходе преобразователя уравновешивается четырьмя составляющими:

где Uн - номинальное выходное напряжение преобразователя катодной станции, В; Uан - напряжение на сопротивлении растеканию анодного заземлителя, В; Uк - потеря напряжения в дренажной линии, В;

Uт - напряжение на сопротивлении растеканию трубопровода, В; Uз напряжение в земле как некоторая поправка, учитывающая конфигурацию поля токов в земле, и которой можно пренебречь.

Расчет параметров катодной защиты при использовании одной Цель расчета параметров катодной защиты трубопроводов определение силы тока, напряжения и мощности источника питания.

• длина стального трубопровода L, км;

• диаметр трубопровода Dн, мм;

• толщина стенки трубопровода, мм;

электрическое сопротивление изоляции на площади 1 м поверхности трубы Rпер, Ом·м2;

• удельное электрическое сопротивление почвы з, Ом·м;

удельное сопротивление металла проводов пр, Ом·мм2/м;

удельное сопротивление металла трубопровода тр, Ом.мм2/м;

плотность металла трубы анодного заземлителя, кг/м3;

• наружный диаметр трубы анодного заземлителя dн, м;

• глубина заложения труб анодного заземлителя до верха t, м;

• минимальная защитная поляризация Uзащ.min, В.

Этап 1. Расчет силы тока источника станции защиты Рассчитывается необходимая сила тока в точке дренажа:

Плечо защиты участка стального трубопровода длиной L при расположении станции посредине защищаемого участка составляет:

Электрическое сопротивление металла трубопровода длиной 1 м рассчитывается по уравнению (1.3):

где тр - удельное сопротивление металла трубопровода, Ом.мм2/м;

S = 0,785 DH DВ - площадь поперечного сечения металла трубы, мм ; Dн - наружный диаметр трубы в мм, Dв - внутренний диаметр трубы, мм.

Электрическое сопротивление изолирующего защитного покрытия трубопровода длиной 1 м рассчитывается по уравнению (1.4):

где Rпер - сопротивление изоляции 1м2 поверхности трубы, Ом.м2; Dн наружный диаметр трубы, мм.

Рассчитывается сила тока источника станции защиты по уравнению:

Этап 2. Расчет сопротивлений в цепи Рассчитывается эффективное электрическое сопротивление участка трубопровода (одной стороны) по уравнению (1.9):

Сопротивление всего участка трубопровода по уравнению (1.10):

Требуемая масса металла анодного заземлителя:

где k – коэффициент запаса, gi – электрохимический эквивалент стали, Т – срок работы.

Общая длина заготовки анодного заземления из труб:

где Lа - общая длина заготовки анодного заземлителя из труб, м; g - масса металла анодного заземлителя, кг; dн - наружный диаметр трубы анодного заземления, м; dв - внутренний диаметр трубы анодного заземления, м; плотность металла трубы, кг/м3.

Рассчитывается сопротивление растеканию одиночного вертикального анода:

вертикальных стержней R'в, рассчитывается по формуле:

где Rв - сопротивление отдельного стержня, Ом; F - коэффициент экранирования или взаимовлияния, рассчитываемый по приближенной формуле:

где s - шаг размещения стержней.

соединительного стержня:

где Lс - длина стержня, м; t - глубина заложения до верха, м; dн наружный диаметр трубы анодного заземления, м; з - удельное электрическое сопротивление почвы Ом·м.

Сопротивление растеканию соединительного горизонтального стержня вследствие экранирующего влияния вертикальных стержней рассчитывается по формуле:

где Г - коэффициент использования горизонтального стержня.

Суммарное сопротивление растеканию заземлителя катодной защиты Rзаз,:

Электрическое сопротивление соединительных проводов (от источника питания катодной защиты к трубопроводу и заземлению):

где пр - удельное сопротивление металла проводов, Ом·м; l - общая длина соединительных проводов, м; S - площадь сечения проводов, мм2.

Общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты:

где Rтр- эффективное сопротивление участка трубопровода (одной стороны), Ом; Rзаз - суммарное сопротивление растеканию анодного заземлителя, Ом; Rпров - сопротивление соединительных проводов, Ом.

Этап 3. Расчет напряжения источника тока Рассчитывается необходимое напряжение источника тока станции катодной защиты:

где Iзащ - ток источника, А; Rобщ - общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты, Ом.

Этап 4. Расчет мощности источника тока Рассчитывается мощность источника питания:

где Iзащ - ток источника, А; Uн - напряжение источника тока, В.

Расчет параметров катодной защиты при использовании Цель расчета параметров катодной защиты трубопроводов определение силы тока, напряжения и мощности источников питания.

• длина стального трубопровода L, км;

• диаметр трубопровода Dн, мм;

• толщина стенки трубопровода, мм;

электрическое сопротивление изоляции на площади 1 м поверхности трубы Rпер, Ом·м2;

• удельное электрическое сопротивление почвы з, Ом·м;

• удельное сопротивление металла проводов пр, Ом·м;

удельное сопротивление металла трубопровода тр, Ом.м;

плотность металла трубы анодного заземлителя, кг/м3;

• наружный диаметром трубы анодного заземлителя dн, м;

• глубина заложения труб анодного заземлителя до верха t, м;

• минимальная защитная поляризация Uзащ.min, В.

Рассчитывается сила тока в точке дренажа по уравнению (1.15):

Ток источника станции защиты по уравнению (1.16):

Этап 2. Расчет сопротивлений в цепи Рассчитывается эффективное электрическое сопротивление участка трубопровода (одной стороны) по уравнению (1.13):

где I0 - сила тока в точке дренажа, А; thL = L - гиперболический тангенс.

Электрическое сопротивление всего защищаемого участка по уравнению (1.14):

Общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты по уравнению (1.35):

где Rтр- эффективное сопротивление участка трубопровода (одной стороны), Ом; Rзаз - суммарное сопротивление растеканию анодного заземлителя, Ом; Rпров - сопротивление соединительных проводов, Ом.

Этап 3. Расчет напряжения источника тока станции катодной защиты по уравнению (1.36):

где Iзащ - ток источника, А; Rобщ - общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты, Ом.

Этап 4. Расчет мощности источника тока Рассчитывается мощность источника питания по формуле (1.37):

где Iзащ - ток источника, А; Uн - напряжение источника тока.

Рассчитать мощность источника постоянного тока одной станции катодной защиты при следующих исходных данных:

• длина стального трубопровода L=10 км;

• диаметр трубопровода Dн=323 мм;

• толщина стенки трубопровода = 9 мм;

• электрическое сопротивление изоляции на площади 1 м поверхности трубы Rпер=1000 Ом·м • удельное электрическое сопротивление почвы з=10 Ом·м;

• удельное сопротивление металла проводов пр=0,135 Ом·мм2/м • удельное сопротивление металла трубопровода тр= 0, • плотность металла трубы анодного заземлителя = 7850 кг/м3;

• наружный диаметром трубы анодного заземления dн = 0,146 м, толщина стенки 5 мм;

• глубина заложения вертикальных труб заземлителя ниже поверхности земли 0,8 м;

• минимальная защитная поляризация Uзащ.min = 0,30 В;

Этап 1. Расчет силы тока источника станции защиты Рассчитывается необходимая сила тока в точке дренажа по уравнению (1.23):

Плечо защиты участка стального трубопровода длиной L=10км при расположении станции посредине защищаемого участка составляет по формуле (1.24):

Электрическое сопротивление металла трубопровода длиной 1 м определяется по уравнению (1.3):

Электрическое сопротивление изолирующего защитного покрытия трубопровода длиной 1 м рассчитывается по уравнению (1.4):

При этих условиях сила тока в точке дренажа составляет:

Рассчитывается сила тока источника станции защиты по уравнению (1.25):

Этап 2. Расчет сопротивлений в цепи Рассчитывается эффективное электрическое сопротивление участка трубопровода (одной стороны) по уравнению (1.9):

Сопротивление всего участка трубопровода по уравнению (1.10):

Рис. 1.4 Выбранная конструкция заземлителя.

Рассчитывается требуемая масса металла анодного заземления из стальных труб на срок работы 5 лет, при коэффициенте запаса равном 1.5, электрохимическом эквиваленте стали 9,1 кг/А·год, по формуле (1.26):

Общая длина заготовки анодного заземлителя из стальных труб рассчитывается по уравнению (1.27):

Выбирается комбинированное заземление из пяти вертикальных труб длиной по 4 м, соединенных горизонтальным соединительным стержнем длиной 16 м (рис.1.4).

Сопротивление растеканию одиночного вертикального анода рассчитывается по формуле (1.28):

Сопротивление растеканию анодного заземлителя, состоящего из пяти параллельно соединенных вертикальных труб по формуле (1.29):

рассчитывается по формуле (1.30):

Сопротивление растеканию горизонтального соединительного стержня по формуле (1.31):

Сопротивление растеканию соединительного горизонтального стержня вследствие экранирующего влияния вертикальных стержней по формуле (1.32):

Суммарное сопротивление растеканию анодного заземления станции защиты по формуле (1.33):

Электрическое сопротивление соединительных железных проводов при сечении 50 мм2 (принимаем расположение станции посредине участка, в 25 м от трубопровода и в 25 м от заземления) по формуле (1.34):

Общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты по формуле (1.35):

Rобщ = RТР + R заз + Rпров = 0,061 + 0,32 + 0,135 = 0,516 Ом.

Этап 3. Расчет напряжения источника тока станции катодной защиты по формуле (1.36):

Этап 4. Расчет мощности источника тока Рассчитывается мощность источника питания по формуле (1.37):

Результаты расчета:

Мощность источника тока равна 43 Вт.

Рассчитать катодную защиту участка стального трубопровода по условиям предыдущего примера, но при использовании нескольких станций катодной защиты.

Исходные данные:

• длина стального трубопровода L=10 км;

• диаметр трубопровода Dн=323 мм;

• толщина стенки трубопровода = 9 мм;

• электрическое сопротивление изоляции на площади 1 м поверхности трубы Rпер=1000 Ом·м • удельное электрическое сопротивление почвы з=10 Ом·м;

• удельное сопротивление металла проводов пр=0,135 Ом·мм2/м • удельное сопротивление металла трубопровода тр= 0, • плотность металла трубы анодного заземлителя = 7850 кг/м3;

• наружный диаметром трубы анодного заземления dн = 0,146 м, толщина стенки 5 мм;

• глубина заложения вертикальных труб заземления ниже поверхности земли 0,8 м;

• минимальная защитная поляризация Uзащ.min = 0,30 В;

Этап 1. Расчет силы тока Рассчитывается необходимая сила тока в точке дренажа по уравнению (1.15):

Ток источника станции защиты по уравнению (1.16):

Этап 2. Расчет сопротивлений в цепи Рассчитывается эффективное электрическое сопротивление участка трубопровода (одной стороны) по уравнению (1.13):

Электрическое сопротивление всего защищаемого участка по уравнению (1.14):

Общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты (при прежнем заземлении) по уравнению (1.35):

Rобщ = RТР + R заз + Rпров = 0,111 + 0,32 + 0,135 = 0,565 Ом.

Rзаз = 0,32 Ом и Rпров = 0,135 Ом - из предыдущего примера.

Этап 3. Расчет напряжения источника тока станции катодной защиты по уравнению (1.36):

Этап 4. Расчет мощности источника тока Рассчитывается мощность источника питания по формуле (1.37):

т.е. в 7 раз меньше, чем при участке с одной станцией, при том же анодном заземлении Rзаз. Однако это заземление, рассчитанное в предыдущем примере исходя из тока источника питания станции защиты Iзащ = 9,14 А, для вновь полученного тока источника питания станции защиты Iзащ = 3,24 А, является слишком громоздким.

Рассчитывается требуемая масса металла анодного заземления из стальных труб на срок работы 5 лет, при коэффициенте запаса равном 1,5, электрохимическом эквиваленте стали 9,1 кг/А·год, по формуле (1.26):

Рис.1.5. Анодное заземление конечной длины.

Общая длина заготовки анодного заземления из стальных труб ( = 7850 кг/м3) с наружным диаметром dн = 146 мм и толщиной стенки 5 мм рассчитывается по формуле (1.27):

Выбирается комбинированное заземление из двух вертикальных труб длиной по 4 м, соединенных горизонтальным соединительным стержнем длиной 5 м (рис.1.5).

Рассчитывается сопротивление растеканию одиночного вертикального анода при t = 2,8 м по формуле (1.28):

Рассчитывается сопротивление растеканию анодного заземлителя, состоящего из двух параллельно соединенных вертикальных труб по формуле (1.29):

рассчитывается по формуле (1.30):

Рассчитывается сопротивление растеканию горизонтального соединительного стержня по формуле (1.31):

Сопротивление растеканию соединительного горизонтального стержня вследствие экранирующего влияния вертикальных стержней по формуле (1.32):

Суммарное сопротивление растеканию анодного заземления станции защиты по формуле (1.33):

Электрическое сопротивление соединительных железных проводов при сечении 50 мм2 и при расположении станции посередине участка, в 25 м от трубопровода и в 25 м от заземления, Rпров = 0,135 Ом (из предыдущего примера).

Общее электрическое сопротивление всей системы катодной защиты по формуле (1.35):

Rобщ = RТР + R заз + Rпров = 0,111 + 0,82 + 0,135 = 1,066 Ом.

Рассчитывается необходимое напряжение источника тока станции катодной защиты по формуле (1.36):

Рассчитывается мощность источника питания по формуле (1.37):

Результаты расчета:

Мощность источника тока равна 11,2 Вт, т.е. в 3,8 раза меньше, чем в первом примере.

2. КАТОДНАЯ ЗАЩИТА АППАРАТОВ

Катодная защита применяется для предупреждения коррозии заводской аппаратуры: конденсаторов, холодильников, теплообменников, выпарных и других аппаратов. Катодная защита аппаратуры связана со значительными трудностями: сравнительной сложностью конструкции, а также во многих случаях с высокой агрессивностью среды. При расчете катодной защиты зачастую удобнее исходить из необходимости достижения определенной оптимальной величины плотности тока, называемой минимальной защитной плотностью тока.

При расчете катодной защиты аппаратов сила тока, необходимая для защиты, определяется по формуле где Iзащ - сила тока, которую должен давать в цепь защиты выбранный источник постоянного тока, А; iз - минимальная защитная плотность тока, А/м2; S - общая площадь защищаемой поверхности, м2; - коэффициент использования, применяемый для учета явлений экранирования.

Основными сопротивлениями цепи являются переходные сопротивления анод - среда и среда - защищаемая поверхность. Если удельное сопротивление среды оказывается значительным, то следует его учитывать.

Например, сопротивление растеканию вертикального цилиндрического анода рассчитывается по формуле:

Сопротивление среда - защищаемая поверхность определяется как отношение поляризационного сопротивления стали к площади защищаемой поверхности:

где Pс - поляризационное сопротивление стали, Ом·м2; S - площадь защищаемой поверхности, м2.

Сопротивление среды может быть приближенно рассчитано по уравнению:

где - удельное сопротивление в Ом м; d - средний диаметр общего сечения среды вокруг анода, м; h - высота сечения среды вокруг анода, м;

l - среднее расстояние между анодом и защищаемой поверхностью, м.

Сумма всех последовательно соединенных сопротивлений дает общее сопротивление защиты:

а сила тока в цепи Iзащ, умноженная на это общее сопротивление, дает необходимое напряжение источника тока Рассчитать катодную защиту внешним током стального водонапорного бака емкостью 50 м3, форма и размеры которого приведены на рис.2.1. Удельное электрическое сопротивление воды = Ом м, поляризационное сопротивление стали Pс=1 Ом·м2. Минимальную защитную плотность тока принять iк=0,14 А/м Внутренняя боковая поверхность обечайки резервуара внутренняя поверхность днища суммарная поверхность поверхность водонапорной трубы Рис.2.1. Катодная защита стального водонапорного бака.

Для защиты обечайки и днища требуется ток а для защиты водонапорной трубы Расчет защиты резервуара и водонапорной трубы осуществляем раздельно.

Требуемая масса металла анода для резервуара рассчитывается по формуле (1.26):

В качестве анода берется круглый алюминиевый стержень, расположенный в центре резервуара, работа которого рассчитывается на 5 лет; коэффициент запаса принимается равным 1,5, электрохимический эквивалент алюминия равен 2,9 кг/А·год:

Диаметр заготовки анода при общей ее длине 3м (плотность алюминия Al=2700 кг/м3):

Сопротивление растеканию анода рассчитывается по формуле (2.2):

Сопротивление среды по формуле (2.4):

В данном случае сопротивлением среда - защищаемая поверхность (вследствие малости ее площади) можно пренебречь.

Общее сопротивление защиты по формуле (2.5):

Требуемое напряжение источника тока:

В качестве анода водонапорной трубы берем круглый алюминиевый стержень, расположенный в центре трубы, длиной 15 м.

Требуемая масса металла анода водонапорной трубы Диаметр заготовки анода Сопротивление растеканию анода водонапорной трубы Сопротивление среды определяется по формуле (2.4) Общее сопротивление защиты по формуле (2.5) При том же напряжении, которое необходимо для корпуса резервуара, на водонапорную трубу требуется ток при этом плотность тока Мощность установки

3. ПРОТЕКТОРНАЯ ЗАЩИТА ТРУБОПРОВОДОВ

3.1. Особенности протекторной защиты Протекторная защита может быть осуществлена как для изолированных, так и для неизолированных снаружи трубопроводов в грунтах со средним удельным сопротивлением до 50 Ом·м.

Преимущество протекторной защиты трубопроводов перед катодной электрохимической защитой становится определяющим в следующих случаях:

• защищаемый трубопровод проложен в коридоре с другими трубопроводами, не имеющими электрохимическую защиту, или имеет с ними пересечения;

• подвод электроэнергии к предполагаемым местам сооружения катодных станций требует значительных затрат;

• обслуживание и обеспечение сохранности системы катодной защиты (анодных заземлителей, станций катодной защиты, трансформаторных подстанций, кабельных дренажных линий) требует значительных затрат из-за особых условий Схема протекторной установки представлена на рис.3.1. Ток в цепи «протектор-земля-трубопровод» в общем случае определяется законом Ома.

Рис.3.1. Схема протекторной защиты: 1 - протектор; 2 трубопровод; 3 - соединительный провод, Uпр, UT - стационарные потенциалы протектора и трубопровода.

Разность потенциалов Uт-Unp, уравновешивается падением напряжения на всех участках цепи.

где Uт, Uпp - стационарные потенциалы трубопровода и протектора;

Uпр- потеря напряжения на поляризационном сопротивлении протектора; Uзащ - защитное смещение потенциала трубопровода; Uзем потеря напряжения в земле (как правило пренебрегают).

Разность потенциалов труба-земля и протектор-земля после включения защиты изменяются на величину потери напряжения на поляризационном сопротивлении протектора и переходном сопротивлении труба - земля:

где Uт..защ, Uпр.защ - разность потенциалов труба-земля и протектор-земля после включения защиты.

Если величина Uт..защ соответствует принятым критериям электрохимической защиты (Uт..защ < Uзащ.min), то протектор выполняет свои функции.

Для оценки эффективности протекторов используется термин:

токоотдача, определяемая как количество электричества, протекающего в цепи протектора, в результате растворения единицы его массы где Qт, Q - соответственно теоретическая, удовлетворяющая закону Фарадея, и фактическая токоотдачи, А·ч/кг; - коэффициент полезного использования или коэффициент выхода по току; q - электрохимический эквивалент или скорость растворения, кг/(А·год).

Фактическая токоотдача всегда меньше теоретической. Это связано, прежде всего, с явлением саморастворения протектора, что и учтено коэффициентом.

Поскольку Q < Qт, то и продолжительность растворения протектора также меньше теоретической продолжительности, соответствующей закону Фарадея. Формула для вычисления фактического срока службы протектора (Т, год) в зависимости от его массы (G, кг) и величины силы тока (I, А) имеет вид Для изготовления протекторов используют специальные сплавы. По конструктивному исполнению протекторы делятся на стержневые, плоские и прутковые, хотя принципиальной трудности в отливке протекторов любой другой формы нет. В маркировке протектора цифры означают его массу (кг), буква М - магниевый, А - алюминиевый и Ц цинковый сплавы, другие буквы - конструктивное исполнение.

В табл.3.1 - табл.3.3 приводятся химические составы некоторых протекторных сплавов соответственно на магниевой, алюминиевой и цинковой основе.

магниевого сплава Мл4вч алюминиевого цинкового Поскольку фактические значения токоотдачи и потенциала существенно зависят от условий эксплуатации, то для приближенного расчета обычно принимают некоторые средние значения параметров в соответствии с табл.3.4.

Величина стационарного потенциала Uпр зависит от свойств окружающей среды и, как показала практика, может изменяться на величину порядка ±0,1 В относительно приведенных в табл.3.4 значений.

Магниевый Алюминиевый Цинковый Более подробно характеристики магниевых протекторов представлены в таблице 3.5.

При использовании протекторов в грунтовых условиях можно ожидать дополнительного уменьшения на 5...10% величины, связанного с неоднородностью растворения протектора.

Протекторы при монтаже могут соединяться с защищаемым сооружением или накоротко или через peгулируемое сопротивление, которое в процессе наладки защиты обеспечивает нужную величину силы тока. Включение регулируемого сопротивления имеет смысл при высокой электропроводности грунта, когда ток слишком большой. В поле блуждающих токов в цепь соединительного провода может включаться и полупроводниковый вентиль, не препятствующий прямому току и обеспечивающий запирание цепи для блуждающего тока, направленного с трубопровода в землю.

Для обеспечения равномерности растворения протектора и уменьшения сопротивления растеканию используют активатор. Составы некоторых порошковых активаторов приводятся в табл. 3.6.

Характеристики магниевых протекторов (в знаменателе - масса с активатором и габаритные размеры упакованных протекторов) ПМ5У ПМ ПМ10У ПМ ПМ20У КМПО КМПО грунта,, Ом·м В случае схемы с распределенными протекторами, протекторы размещают горизонтально в одной траншее с защищаемым трубопроводом, с шагом кратным длине плети труб. Большинство протекторов электрически соединяются с трубопроводом напрямую, а контрольные протекторы - через контрольно - измерительные колонки (КИК) (см. рис.3.2).

По схеме с групповыми протекторами, протекторы электрически соединенные между собой в группу, горизонтально размещают в отдельной траншее глубиной не менее 1,8 м и шириной не менее 0,15 м, вырытой параллельно защищаемому трубопроводу на расстоянии 3-5 м от него. Длина траншей и расстояние между ними определяется расчетом.

Посередине траншею для протектора соединяют с траншеей для трубопровода. Все групповые протекторы электрически соединяют с трубопроводом через контрольно - измерительные колонки (рис.3.3).

Рис.3.2. Технологическая схема протекторной защиты трубопровода с распределенными протекторами: 1 - трубопровод;

2 - протектор; 3 - изолирующие фланцы; 4 - технологическая установка со сходящимися трубопроводами; 5 - контрольноизмерительная колонка; 6 - траншея; 7 - незащищенные трубопроводы; 8 - место соединения с незащищенным трубопроводом.

При схеме с распределенными протекторами они размещаются в углу траншеи и электрически соединяются с трубопроводом путем приварки армирующей проволоки протектора к трубопроводу в месте стыка плетей (рис.3.4).

Рис.3.3. Технологические схемы протекторной защиты трубопровода с групповыми протекторами: а - параллельное размещение протекторов; б - перпендикулярное размещение протекторов. 1 - трубопровод; 2 - траншея; 3 - протектор; 4 дренажная контрольно-измерительная колонка; 5 - дренажный провод; 6 - контрольно-измерительная колонка.

Для контроля работоспособности часть протекторов соединяют с трубопроводом через контрольно - измерительные колонки посредством изолированных проводов, соединенных с протектором и трубопроводом.

Рис.3.4. Схема размещения протектора в траншее: 1 защищаемый трубопровод; 2 - траншея; 3 - протектор с центральной армирующей стальной проволокой; 4 - стальная проволока; 5 - место приварки проволоки к трубе.

При схеме с групповыми протекторами, протекторы соединяются между собой в непрерывную сборку - группу - расчетной длины, путем сварки выступающих концов армирующей проволоки каждого протектора (рис.3.5).

Рис. 3.5. Соединение протекторов между собой в групповом протекторе и с трубопроводом: а)продольный разрез групповых протекторов; б) поперечный разрез трубопроводов и групповых протекторов в месте их соединения; 1 - траншея групповых протекторов; 2 - траншея трубопровода; 3 - трубопровод; 4 протектор; 5 - контактный пруток протектора; 6 - дренажный пруток; 7 - контрольно-измерительная колонка; 8 - место соединения вывода с трубопроводом; 9 - место соединения дренажного прутка с выводом от протектора; 10 - вывод от протектора; 11 - вывод от трубопровода.

Цель расчета параметров протекторной защиты трубопроводов в рассматриваемом случае - определение количества параллельно устанавливаемых протяженных протекторов, обеспечивающих заданную степень защиты трубопроводов и заданный срок службы протекторов.

-при схеме с распределенными протекторами принимают равным 0.5м;

-при схемы с групповыми протекторами принимают равным 3-5м;

• глубина траншей для размещения групповых протекторов hп (принимают равной 1,8м).

Этап 1. Расчет сопротивления изоляции Рассчитывается расчетное нормальное значение сопротивления наружной изоляции трубопровода Rи:

где Rи - сопротивление изоляции трубопровода, Ом·м ; k - коэффициент изменения сопротивления изоляции через год после засыпки трубопровода (принимают k=0,5).

Сопротивление изоляции трубопровода Rи принимают равным:

а) при полиэтиленовой пленочной и битумо-резиновой изоляции усиленного типа, прошедшей сплошной контроль и последующий ремонт обнаруженных дефектов Rи=6000 Ом·м2, а для не прошедшей сплошной контроль и последующий ремонт Rи=3000 Ом·м2;

б) для полиэтиленовой экструзионной изоляции, прошедшей сплошной контроль и ремонт Rи=10000 Ом·м2, а для не прошедшей сплошной контроль и ремонт Rи=5000 Ом·м2.

Рассчитывается сопротивление изоляции трубопровода на конечный период эксплуатации Тп:

где - коэффициент «старения» изоляционного покрытия, принимаемый равным 0,125 год-1.

Этап 2. Расчет переходного сопротивления трубопровода Рассчитывается переходное сопротивление трубопровода R:

где Rи- расчетное нормальное значение сопротивления наружной изоляции трубопровода, Ом·м2, dт - диаметр трубопровода, м, hт - глубина прокладки защищаемого трубопровода, - среднее удельное сопротивление грунта, Ом·м, - коэффициент распространения тока.

Среднее удельное сопротивление грунта по всей трассе :

где li - длина участка трассы с удельным сопротивлением, м; n количество участков с различными значениями удельного сопротивления;

Lт - общая длина трассы, м.

Рассчитывается коэффициент распространения тока :

где r- продольное сопротивление трубопровода, Ом·м.

Продольное сопротивление трубопровода r:

где - толщина стенки трубопровода, dт - диаметр трубопровода, м.

Значение R находят методом последовательных приближений, задаваясь в начале в качестве нулевого приближения R = RИ / d Т.

Обычно 2-3 приближений бывает достаточно.

Этап 3. Расчет расстояния между протекторами L и длины протекторов Lп Задаются расстоянием L между протекторами или группами протекторов:

• при схеме с групповыми протекторами L = 1000 м;

• при схеме с распределенными протекторами L = 66- Принятое значение L должно быть кратно длине одной плети (около 33 м) с тем, чтобы точки дренажа совпали с полевыми сварочными стыками плетей.

Задаются длиной Lп протектора или группы протекторов:

• при схеме с распределенными протекторами Lп = 1-12 м.

Проверяют соответствие выбранной длины Lп группы протекторов требованию обеспечения минимальной катодной поляризации U, которую рассчитывают по формуле:

Если в результате расчета при задаваемом значении Lп получится U=(0,3±0,01) В, то это значение принимается. Если поляризация больше (меньше) значений указанного интервала, то задаваемое значение Lп уменьшают (увеличивают) на 10-15% и выполняют повторные расчеты.

Если в результате расчетов длина протекторов Lп получится неудовлетворительно большой (малой), то уменьшают (увеличивают) расстояние между протекторами L на 25-50% и расчеты повторяют.

протекторами L и длину протекторов Lп можно упростить, если воспользоваться результатами расчета для типичного случая, которые можно корректировать с учетом особенностей рассматриваемой системы протекторной защиты. При этом для схемы с групповыми протекторами корректируют длину группы протекторов Lп, а для схемы с распределенными протекторами корректируются как длина протекторов, так и расстояние между ними.

В качестве типичного случая для схемы с групповыми протекторами используются результаты расчета протекторной защиты при следующих исходных параметрах: La= 3 м, hп = 1.8 м, пт=0.95 В, п=0.05 В, = 20 Ом·м, Rпр=0 Ом, dп=0.04 м, L= 1000 м.Результаты расчета длины группового протектора Lп приведены в таблице 3.7.

Расчетные значения длины группового протектора Lп (в метрах на трубопровода, м При существенно других (различие более 10%) значениях длина группового протектора корректируется по эмпирической формуле:

где Lп - длина протектора при =20 Ом·м (берется из табл.3.7).

При сопротивлениях изоляции, существенно (более чем на 10%) отличающихся от приведенных в таблице 3.7 значений, но находящихся в интерполяционной формуле:

RИК RИН

где Rин и Rик -ближайшие значения сопротивления изоляции, приведенные в табл.3.7, между которыми расчетное значение Rи, т.е. Rин< Rи 0,8, то принимают рассчитанное количество рядов протекторов N, устанавливаемых параллельно с максимально возможным их разносом друг от друга. Если это условие не соблюдается, то увеличивают N на единицу и проводят повторные расчеты.

Рассчитать параметры протекторной защиты горизонтального резервуара при следующих исходных данных:

Этап 1. Расчет защитной катодной поляризации по формуле (4.1):

Этап 2. Расчет минимально необходимой защитной плотности тока на поверхности булита (при наличии покрытия - в дефектах покрытия) по формуле (4.2):

Этап 3. Расчет площади внутренней поверхности булита, соприкасающейся с водной фазой Рассчитывается угол дуги окружности буллита по формуле (4.6):

Площадь внутренней поверхности булита SБ по формуле (4.3):

=92,58 м.

Этап 4. Расчет площади защищаемой поверхности булита по формуле (4.9):

Этап 5. Расчет силы тока, необходимой для защиты внутренней поверхности булита по формуле (4.10):

Этап 6. Расчет силы тока одного ряда протекторов по формуле (4.11):

Этап 7. Расчет количества рядов протекторов, обеспечивающих требуемую силу тока защиты внутренней поверхности булита (округляется до целого числа в большую сторону) по формуле (4.12):

Этап 8. Расчет общего сопротивления между протектором и булитом, при N=1, по формулам (4.13-4.14):

=0,352 Ом.

Этап 9. Расчет силы защитного тока булита по формуле (4.15):

Этап 10. Проверка достаточности массы рассчитанного количества протекторов для обеспечения силы защитного тока IБ в течение проектного срока службы протекторов Tп по формуле (4.16):

Поскольку IБ больше, чем IБ, то массы рассчитанного количества протекторов достаточно.

Этап 11. Расчет плотности защитного тока в нижней части буллита по формуле (4.17):

Кт = 1,02 - 0,06lglgC Кт = 1,04 - 0,12lglgC Кт = 1,12 - 0,37lglgC C=4Pc /вD S0; = (D2hп)/D С=4·3,14·1/0,15·3,4·145·0,3=0,57; =(3,4-2·0,8)/3,4=0, КТ = 1,12-0,37lglgC КТ=1,12-037lglg0,57= Поскольку условия j/jз>0,8 не соблюдается, то увеличивают N на единицу и проводят расчеты заново.

Рассчитывается общее сопротивление между протектором и булитом, задаваясь N =2:

=0,283 Ом;





Похожие работы:

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРОИНЖЕНЕРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. В.П. ГОРЯЧКИНА ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭКСПЛУАТАЦИЯ АВТОМОБИЛЕЙ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА МОСКВА 2003 УДК 629.114.4.004.24 ББК 39.335.4 Рецензент: Доктор технических наук, профессор кафедры Менеджмент в АПК В.Д. Игнатов Авторы: Дидманидзе О.Н., Митягин Г.Е., Боярский В.Н., Пуляев Н.Н., Асадов Д.Г., Иволгин В.С. Техническая эксплуатация автомобилей. Методические...»

«Донецкий национальный медицинский университет им. М.Горького Кафедра химии МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к практическим занятиям по медицинской химии для студентов первого курса стоматологического факультета. Донецк - 2011 1 Методические указания подготовили: зав. кафедрой, доцент Рождественский Е.Ю. доцент Сидун М.С.; ст. преподаватель Павленко В.И.; ассистенты кафедры: Игнатьева В.В., Бойцова В.Е., Бусурина З.А., Стрелецкая Л.П., Сидоренко Л.М. Методические указания утверждены на заседании Ученого...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Технологический институт Федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Южный федеральный университет СОГЛАСОВАНО УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедорой РТС Декан радиотехнического факультета _ В. Т. Лобач _ С. Г. Грищенко 200/ учеб.год _200/_ учеб.год УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС (УМК) учебной дисциплины МЕТОДЫ ОПТИМАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЭС Таганрог 2008 г. 1....»

«Государственное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Казанская государственная медицинская академия Министерства здравоохранения и социального развития Российской Федерации Урологические осложнения лапароскопической хирургии И.В. Фёдоров, В.Н. Дубровин Учебное пособие для врачей издано при содействии ББК 54.5 Ф33 УДК 613-089-072.1(083.13) Составители – д.м.н., профессор кафедры эндоскопии, общей и эндоскопической хирургии ГОУ ДПО КГМА Росздрава И.В. Фёдоров,...»

«Ф.П. Тарасенко ПРИКЛАДНОЙ СИСТЕМНЫЙ АНАЛИЗ Допущено Советом УМО по образованию в области менеджмента в качестве учебного пособия по специальности Государственное и муниципальное управление УДК 002+517(075.8) ББК 32.81+22.16я73 Т19 Рецензенты: В.А. Кочегуров, академик Международной академии информатизации, проф. кафедры прикладной математики Томского политехнического университета, д р техн. наук, А.М. Кориков, засл. деятель науки РФ, заведующий кафедрой автоматизиро ванных систем управления...»

«Учреждение образования БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Н. М. Кузьменок, Т. С. Селиверстова ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ ТЕСТЫ, ЗАДАЧИ, УПРАЖНЕНИЯ Допущено Министерством образования Республики Беларусь в качестве учебного пособия для студентов учреждений, обеспечивающих получение высшего образования по химико-технологическим специальностям Минск 2007 УДК 547 (075.8) ББК 24.2я7 К 89 Рецензенты: кафедра химии Белорусского государственного педагогического университета им. Максима...»

«МИНИСТЕРСТВО ЗДРАВООХРАНЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ НАУЧНО - ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ОНКОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ П.А.ГЕРЦЕНА РОССИЙСКИЙ ЦЕНТР ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И ЭПИДЕМИОЛОГИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБЛАСТИ ОНКОЛОГИИ УТВЕРЖДАЮ Первый заместитель министра А.И.ВЯЛКОВ 03.12.2001 г. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ВЫБОРА И КОДИРОВАНИЯ ПЕРВОНАЧАЛЬНОЙ ПРИЧИНЫ СМЕРТИ БОЛЬНЫХ СО ЗЛОКАЧЕСТВЕННЫМИ НОВООБРАЗОВАНИЯМИ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ В методических рекомендациях изложены подходы к выбору...»

«Содержание Строительство и архитектура Строительное производство Строительные машины и механизмы Экономика и управление в строительстве Архитектура и ландшафтное строительство Общепрофессиональные дисциплины Деревообрабатывающая промышленность Нефтяная и газовая промышленность. Горное дело Химические технологии Иллюстрированные пособия Справочное издание Тематический каталог 2014 год Строительство и архитектура. Деревообрабатывающая промышленность. Нефтяная и газовая промышленность. Горное...»

«АКТ камеральной внешней проверки бюджетной отчетности и отдельных вопросов исполнения областного бюджета главным администратором средств областного бюджета - комитетом по делам молодежи администрации Волгоградской области за 2011 год. г.Волгоград 13.04.2012 На основании статьи 264.4 Бюджетного Кодекса РФ, статьи 44 закона Волгоградской области от 11.06.2008 №1694-ОД О бюджетном процессе в Волгоградской области и в соответствии с планом работы контрольно-счетной палаты Волгоградской области...»

«СОДЕРЖАНИЕ ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ-ПЕДИАТРИЯ, ЕЕ МЕСТО В СТРУКТУРЕ 1. ОСНОВНОЙ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЙ ПРОГРАММЫ СПЕЦИАЛЬНОСТИ 3 КОМПЕТЕНЦИИ ОБУЧАЮЩЕГОСЯ, ФОРМИРУЕМЫЕ В РЕЗУЛЬТАТЕ 2. ОСВОЕНИЯ ДИСЦИПЛИНЫ - ПЕДИАТРИЯ 4 ОБЪЕМ ДИСЦИПЛИНЫ И ВИДЫ УЧЕБНОЙ РАБОТЫ 3. 7 СОДЕРЖАНИЕ ДИСЦИПЛИНЫ 4. 8 4.1 Лекционный курс 8 4.2 Клинические практические занятия 9 4.3 Самостоятельная внеаудиторная работа студентов МАТРИЦА РАЗДЕЛОВ УЧЕБНОЙ ДИСЦИПЛИНЫ И ФОРМИРУЕМЫХ В 5. НИХ ОБЩЕКУЛЬТУРНЫХ И ПРОФЕССИОНАЛЬНЫХ КОМПЕТЕНЦИЙ...»

«Тема ГБ 24–11/1 АКТУАЛИЗАЦИЯ МЕТОДИКИ ПРЕПОДАВАНИЯ ХИМИКО-АНАЛИТИЧЕСКИХ ДИСЦИПЛИН В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ ВУЗЕ Промежуточный отчёт за 2012 год: Разработка системы контроля усвоения учебного материала и диагностики сформированных знаний с использованием информационных технологий РЕФЕРАТ Отчет 61с., 7 рис., 14 табл., 22 источников. АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХИМИЯ, ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ АНАЛИЗА, ПРЕПОДАВАНИЕ, КОМПЬЮТЕРНОЕ ТЕСТИРОВАНИЕ Объектом исследования является – разработка системы контроля усвоения учебного...»

«МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО ПРОВЕДЕНИЮ И ОФОРМЛЕНИЮ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ И ПРИКЛАДНЫХ ПРОЕКТОВ ДЛЯ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ НА РОССИЙСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЮНИОРСКИЙ ВОДНЫЙ КОНКУРС В НОМИНАЦИИ “ ВО Д А И АТО М ” ДА АТ О М” М ОСКВА 2012 СОДЕРЖАНИЕ 1. Информация о государственной корпорации по атомной энергии Росатом и использовании водных ресурсов на объектах атомной отрасли..................................... 1 2. Информация о Российском национальном юниорском водном конкурсе.....»

«АЛТАЙСКАЯ КРАЕВАЯ УНИВЕРСАЛЬНАЯ НАУЧНАЯ БИБЛИОТЕКА ИМ. В.Я. ШИШКОВА РОССИЙСКИЙ ПАРЛАМЕНТАРИЗМ: ИСТОРИЯ И СОВРЕМЕННОСТЬ (К 70-летию Алтайского краевого Законодательного Собрания) БАРНАУЛ 2009 Алтайская краевая универсальная научная библиотека им. В.Я. Шишкова Отдел общественно-научной литературы Российский парламентаризм: история и современность (К 70-летию Алтайского краевого Законодательного Собрания) Сборник информационно-методических материалов Барнаул 2009 3 УДК 02 ББК 78 3 П182 Составители...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РЕСПУБЛИКИ ТАТАРСТАН ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ИНСТИТУТ РАЗВИТИЯ ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ ТАТАРСТАН Особенности преподавания учебного предмета Физическая культура в 2014/2015 учебном году Методические рекомендации Казань 2014 ББк 74.267.5 О 75 Согласовано с Министерством образования и науки РТ Печатается по решению редакционно-издательского совета ГАОУ ДПО ИРО РТ руководители проекта: р.Г....»

«Федеральное агентство по образов анию ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Составитель Т.Н. Жилина ЭКОНОМИЧЕСКАЯ, СОЦИАЛЬНАЯ И ПОЛИТИЧЕСКАЯ ГЕОГРАФИЯ Методические указания для студентов направления 020400 – География Томск 2009 УДК 911.3 (075.8) Рекомендовано на заседании кафедры географии Томского государственного университета Составитель – доцент Жилина Татьяна Николаевна Курс Экономическая, социальная и политическая география изучается студентами-географами Томского государственного...»

«Министерство здравоохранения Красноярского края Обеспечение доступности первичной медико-санитарной помощи в амбулаторно-поликлинических отделениях (учреждениях) на территории Красноярского края Часть I Организация работы по формированию потока пациентов в амбулаторно-поликлинических отделениях (учреждениях) Методические рекомендации для организаторов здравоохранения, врачей первичного звена, врачей-специалистов, экспертов Красноярск 2012 1 2 Министерство здравоохранения Красноярского края...»

«Школа менеджеров инвестиционных проектов Под общей редакцией Савельева Ю.В., Жирнель Е.В. Учебно-методическое пособие БИЗНЕС-ПЛАНИРОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ИНВЕСТИЦИОННЫХ ПРОЕКТОВ Петрозаводск 2007 Бизнес-планирование и разработка инвестиционных проектов СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1. Тема Инвестиции и их виды 1.1. Сущность и классификация инвестиций 1.2. Принципы инвестирования, основные этапы инвестиционного проекта. 10 2. Тема Структура и виды бизнес-плана 2.1. Сущность, роль и функции...»

«АГАО им. В.М.Шукшина Учебник и учебное пособие Информационное письмо РИО 10.01.2014 УЧЕБНИК И УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Информационное письмо Одним из видов вузовских изданий является учебное издание. Учебное издание - издание, содержащее систематизированные сведения научного или прикладного характера, изложенные в форме, удобной для изучения и преподавания, и рассчитанное на учащихся разного возраста и ступени обучения в условиях определенной системы образования. Учебные издания в зависимости от...»

«С.А. СИНГЕЕВ, Б.М. МАВРИН, А.А. ПРОЗОРОВ ОХРАНА ТРУДА И ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Учебно-методическое пособие Самара Самарский государственный технический университет 2009 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ К а ф е д р а общеинженерных дисциплин С.А. СИНГЕЕВ, Б.М. МАВРИН, А.А. ПРОЗОРОВ ОХРАНА ТРУДА И ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ Утверждено редакционно-издательским советом университета...»

«Министерство образования и науки Украины Севастопольский национальный технический университет МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к семинарским занятиям по дисциплине Микроэкономика для студентов экономического факультета всех специальностей дневной формы обучения Севастополь 2010 Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com) УДК Методические указания по самостоятельной работе и семинарским занятиям по учебной дисциплине Микроэкономика для студентов...»










 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.