WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

УДК 621.039.531

Поролло Сергей Иванович

РАСПУХАНИЕ И МИКРОСТРУКТУРА ОБОЛОЧЕЧНЫХ СТАЛЕЙ ЭИ-847, ЭП-172, ЧС-68 ПОСЛЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ

ТВЭЛОВ РЕАКТОРА БН-600

Специальность 05.14.03 –«Ядерные энергетические установки, включая

проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Обнинск -2008

Работа выполнена в Федеральном государственном унитарном предприятии «Государственном научном центре Российской Федерации – Физико-энергетический институте имени А. И. Лейпунского»

Научный руководитель: доктор физ. мат. наук, профессор Конобеев Ю. В.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, Неустроев В. С. (ОАО «ГНЦ НИИАР»);

кандидат технических наук, Забудько Л. М. (ФГУП «ГНЦ РФ-ФЭИ»)

Ведущая организация:

Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара» (ВНИИНМ).

Защита состоится 2009 г на заседании Диссертационного совета Д 201.003.01 при ФГУП «ГНЦ РФ – ФЭИ» в конференц-зале по адресу:

249033, г. Обнинск Калужской обл., пл. Бондаренко, д. 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГУП «ГНЦ РФ-ФЭИ»

Автореферат разослан «_»_2008 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Ю. А. Прохоров

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Реакторы на быстрых нейтронах являются важной составляющей атомной энергетики и их роль в будущем будет возрастать. Высокая экономичность и конкурентоспособность быстрых реакторов может быть обеспечена лишь при достижении глубокого выгорания ядерного топлива.

Опыт эксплуатации быстрых реакторов показывает, что основным препятствием в достижении высоких выгораний топлива в настоящее время является недостаточная радиационная стойкость оболочек твэлов. Как показывают послереакторные материаловедческие исследования, под действием нейтронов происходит значительная деградация физико-механических свойств материала оболочек, что, в конечном счете, приводит к разрушению твэлов. Одним из наиболее значимых факторов, способствующих преждевременному разрушению твэлов, является вакансионное распухание оболочечного материала. Открытое в 1967 году явление вакансионного распухания (void swelling) аустенитных нержавеющих сталей до настоящего времени остается предметом интенсивного изучения. Это обусловлено теми негативными последствиями, которые оно может оказывать на работоспособность элементов активной зоны быстрых реакторов. Первым следствием образования пор является увеличение объема материала. Отсутствие насыщения распухания на приемлемом уровне и, напротив, его ускорение с ростом повреждающей дозы приводит к значительному распуханию (изменение объема 30 % и более) и, как следствие, к значительному увеличению размеров элементов активной зоны, изготовленных из аустенитных нержавеющих сталей. Высокая чувствительность распухания к температуре облучения и повреждающей дозе приводит к искажениям формы компонент активной зоны из-за градиентов температуры и дозы. Вторым следствием высокого распухания является практически полное охрупчивание конструкционных материалов при достижении ими определенного уровня распухания. Для оболочек твэлов быстрых реакторов вызванное распуханием увеличение диаметра сопровождается аномально высоким коррозионным повреждением оболочек со стороны топливной композиции. Долгое время считалось, что распухание конструкционных материалов – это явление, присущее лишь быстрым реакторам с высоким уровнем радиационных повреждений и температур. Вместе с тем есть данные об образовании и росте вакансионных пор в условиях, характерных для тепловых реакторов, например, в компонентах внутрикорпусных устройств ВВЭР, изготавливаемых из аустенитных сталей, и, таким образом, проблема создания материалов с высоким сопротивлением к распуханию становится как никогда актуальной.

Цель работы и задачи исследования. Целью работы являлось изучение характеристик вакансионного распухания и эволюции микроструктуры аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 при высокодозном нейтронном облучении и исследование основных механизмов повреждения оболочек твэлов реактора БН-600 при высоких уровнях выгорания ядерного топлива.

Для достижения цели были решены следующие задачи:

• установлены основные факторы, приводящие к значительной деградации физико-механических свойств материала оболочек твэлов промышленного реактора БН-600 при высоких уровнях выгорания;

определены дозно-температурные зависимости распухания аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68, применяемых в качестве материала оболочек твэлов реактора БН-600;

исследованы закономерности изменения дислокационной структуры и фазового состава облученных нейтронами сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в зависимости от повреждающей дозы и температуры облучения.

Научная новизна работы.

Впервые получены дозно-температурные зависимости параметров вакансионных пор (размер, концентрация, объемная доля) в облученных нейтронами до высоких повреждающих доз отечественных аустенитных нержавеющих сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68.



Впервые определены закономерности эволюции дислокационной структуры и построены дозно-температурные диаграммы существования вторичных фаз в облученных нейтронами сталях ЭИ-847 А, ЭИ-847 х.д., ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д.

Получены новые данные о характере повреждения оболочек твэлов быстрых реакторов при высоких выгораниях, и установлена их взаимосвязь с вакансионным распуханием материала оболочек.

Практическая значимость. Результаты данной работы были использованы для:

обоснования повышения выгорания ядерного топлива в твэлах реактора БН-600 с 6 до 11 % т.а.;

определения и обоснования срока безопасной эксплуатации твэлов реактора БН-600;

• выбора стали ЧС-68 х.д. как штатного материала оболочек твэлов реактора БН-600;

оптимизации химического состава оболочечных аустенитных нержавеющих сталей с целью улучшения их радиационной стойкости.

На защиту выносятся:

Установленные механизмы повреждаемости оболочек твэлов реактора БН-600 из аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847 А, ЭИ-847 х.д., ЭП- х.д. и ЧС-68 х.д. при высоких уровнях выгорания топлива.

Установленные закономерности изменения параметров вакансионного распухания аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847 А, ЭИ-847 х.д., ЭП- х.д. и ЧС-68 х.д. в зависимости от повреждающей дозы и температуры облучения.

Результаты исследования эволюции дислокационной структуры и фазового состава аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847 А, ЭИ-847 х.д., ЭП- х.д. и ЧС-68 х.д. при высокодозном нейтронном облучении.

Результаты расчета фактора предпочтения в облученных нейтронами аустенитных нержавеющих сталях ЭИ-847 х.д., ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д.

Личный вклад автора. Результаты диссертации, полученные непосредственно ее автором:

проведены электронно-микроскопические исследования оболочек твэлов после облучения в реакторе БН-600;

установлены зависимости характеристик вакансионной пористости и дислокационной структуры исследованных сталей от дозы и температуры облучения, их исходной структуры и состава;

построены дозно-температурные диаграммы существования вторичных фаз в облученных сталях;

установлена взаимосвязь различных микроструктурных составляющих с характеристиками распухания исследованных сталей.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы были доложены и обсуждены на Всесоюзных и Международных семинарах и конференциях:

- Всесоюзной конференции «Конструкционные материалы и технологии изготовления элементов активной зоны реакторов на быстрых нейтронах», Обнинск, 1984;

- International conference “Fast reactor core and fuel structural behaviour, Inverness, 1990, Международной конференции по радиационному материаловедению, Алушта, 1990;

- Конференции «Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов и ТВС энергетических реакторов», Электросталь, 1994;

- Четвертой межотраслевой конференции по реакторному материаловедению, Димитровград, 1996;

- Втором Международном Уральском Семинаре «Радиационная физика металлов и сплавов», Снежинск, 1997;

- Technical Committee Meeting IAEA “Influence of high dose irradiation on core structural and fuel materials in advanced reactor”, Obninsk, Russia, 1998;

- Twelfth International Conference on Fusion Reactor Materials (ICFRM-12), Santa Barbara, USA, 2005.

По материалам диссертации опубликовано 12 печатных работ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из Введения, четырех глав и Заключения. Работа изложена на 155 страницах, включая 95 рисунков, 28 таблиц и список литературы из 65 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ

Во Введении обоснована актуальность и цель диссертационной работы.

Приведены основные положения, выносимые автором на защиту, отмечены практическая важность полученных результатов и их новизна.

В первой главе приводятся результаты послереакторных исследований оболочек твэлов реактора БН-600, облученных до максимального выгорания более 10 % т.а., включающие в себя: измерение кратковременных механических свойств, металлографические исследования коррозионного повреждения оболочек со стороны топлива, фрактографические исследования характера разрушения оболочек и электронно-микроскопические исследования аустенитных сталей, облученных до высоких повреждающих доз. Показано, что процессы, приводящие к деградации свойств оболочек твэлов, а именно к охрупчиванию и снижению прочностных характеристик материала оболочек, коррозионному растрескиванию и появлению дополнительных напряжений в оболочках либо непосредственно связаны с распуханием оболочечных материалов, либо с процессом радиационно-индуцированной сегрегации, которая проявляется в том же температурном диапазоне и имеет те же движущие силы, что и распухание.

Характер повреждения оболочек твэлов реактора БН- Опыт послереакторных исследований твэлов реактора БН-600 показал, что наибольшая деградация свойств оболочек (снижение прочностных свойств и охрупчивание) приходится на участок ниже центра A3 на расстоянии приблизительно 150 мм, где температура оболочки была равна 450 °С. Наблюдаемая картина была характерна для всех использованных оболочечных материалов (стали ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии), независимо от их химического состава. На рисунке 1 показано изменение механических свойств стали ЧС-68 х.д. (предел прочности, относительное удлинение) для трех ТВС, облученных в реакторе БН-600 до различных уровней выгорания, из которого следует, что при низкой и промежуточной дозах облучения (60 и 71,4 сна) наблюдается достаточно плавное снижение прочностных свойств материала оболочки с ростом температуры облучения. При наибольшей дозе - 87,5 сна характер изменения механических свойств по длине твэла резко меняется, а именно происходит полное охрупчивание материала оболочки на участке (0-200) мм от центра АЗ, сопровождаемое резким падением прочностных свойств.

Рисунок 1 - Изменение предела прочности и полного относительного удлинения оболочек твэлов из стали ЧС-68 х.д. по длине активной части твэлов ТВС Ц-11, Низкий уровень прочностных свойств оболочек привел к тому, что в процессе разделки твэлов на образцы или при манипуляциях с ними в горячих камерах происходило их разрушение. Исследование внутренней поверхности оболочек методами металлографии и растровой электронной микроскопии показало наличие множественных трещин (рисунки 2, 3) на участках твэла с низкими механическими свойствами. Трещины имели межзеренный характер и преимущественно осевую ориентацию. Эти результаты послереакторных исследований послужили основанием для ограничения выгорания топлива в штатных ТВС реактора БН-600 уровнем 11 % т.а. при повреждающей дозе 85 сна.

Рисунок 2 - Вид внутренней поверх- Рисунок 3 - Трещины на внутренней ности оболочки твэла ТВС С-112 поверхности оболочки твэла ТВС (сталь ЭП-172 х.д.) в зоне макси- С-112 в зоне максимального увеличемального увеличения ее диаметра ния диаметра (поперечное сечение) Анализ экспериментальных данных показал, что, во-первых, разрушение твэлов и значительная деградация механических свойств оболочки имеют место лишь тогда, когда ее диаметр увеличивается более, чем на 3 %. Для твэлов с меньшим приростом диаметра, при приблизительно тех же значениях выгорания и дозы, как правило, механические свойства оболочек находятся на достаточно высоком уровне. И, во-вторых, зона наибольшей деградации механических свойств совпадает с зоной значительного увеличения диаметра твэла. Сравнение данных по увеличению диаметра твэлов с результатами измерения распухания электронно-микроскопическим методом и методом измерения плотности показывает, что увеличение диаметра оболочек твэлов в пределах точности измерений обусловлено распуханием, а вклад радиационной ползучести в увеличение диаметра незначителен. Таким образом, наблюдается явная взаимосвязь между распуханием оболочки и деградацией ее свойств.

Деградация прочностных свойств и охрупчивание материала оболочек Измерение механических свойств оболочек облученных твэлов показало, что при достижении определенного уровня распухания (10-15 %) происходит полное охрупчивание материала оболочки. Разрушение материала в этих случаях носит транскристаллитный характер с присутствием на поверхности разрушения вакансионных пор (рисунок 4). Для аустенитных нержавеющих сталей такая взаимосвязь между распуханием и деградацией механических свойств наблюдалась также при исследовании шестигранных чехлов ТВС и материаловедческих образцов, облученных до высоких повреждающих доз.

Рисунок 4 - Фрактограммы поверхности излома оболочки твэла ТВС С- (сталь ЭП-172 х.д.) на участке -180 мм ниже центра АЗ (зона транскристаллитного разрушения) Явление радиационного охрупчивания (снижение общего и равномерного относительных удлинений) под действием нейтронного облучения для аустенитных сталей было обнаружено на ранней стадии исследования облученных материалов. Обычно выделяют два типа радиационного охрупчивания: низкотемпературное (НТРО) и высокотемпературное (ВТРО). НТРО аустенитных сталей наиболее ярко проявляется при температурах облучения (300-350) °С и связано с образованием в структуре материала большого количества дислокационных петель и мелких фазовых выделений. Облученный материал при этом имеет высокие прочностные свойства и низкие, но не нулевые значения относительного удлинения. ВТРО аустенитных сталей наблюдается при температурах облучения 600 °С, причем разрушение во всех случаях носит интеркристаллитный характер. Как было показано выше, температурный интервал охрупчивания при высоких дозах совпадает с зоной значительного увеличения диаметра оболочек твэлов, т.е. совпадает с температурным интервалом распухания. Механизм охрупчивания сталей в промежуточном температурном диапазоне до конца не совсем ясен. Было предложено несколько объяснений такого типа охрупчивания. Одним из первых был предложен механизм, согласно которому крупные поры, расположенные на достаточно малом расстоянии друг от друга, являются концентраторами напряжений и облегчают процесс разрушения материала. Другие причины деградации механических свойств могут быть связаны с изменениями упругих констант с увеличением распухания или энергии дефекта упаковки в результате изменения химического состава сталей под облучением. Существуют также данные, которые позволяют предполагать, что механизм разрушения сильно распухающих сталей тесно связан с радиационно-индуцированной сегрегацией (РИС) основных компонентов стали на внутренних стоках. На рисунке 5 показаны светлопольная и темнопольная микрофотографии участка образца, приготовленного из оболочки твэла ТВС Б-163 (сталь ЭП-172 х.д.) на участке максимального распухания, на которых видна трещина, образовавшаяся при приготовлении электронномикроскопического объекта. В областях, прилегающих к трещине, кроме пор, дислокаций и фазовых выделений наблюдаются плоские протяженные дефекты. На микроэлектронограммах, полученных с этого участка образца, наблюдаются экстра-рефлексы. Анализ электронограмм и соответствующих темнопольных снимков показал, что дефекты этого типа представляют собой пластины мартенсита.

Следует отметить, что подобных дефектов в неповрежденных частях образца не наблюдается, т.е. без деформации при комнатной температуре мартенситная фаза в облученной стали не образуется. Известно, что мартенсит является достаточно хрупкой фазой и, по-видимому, его образование в зоне распространения трещины и может приводить к нулевым значениям пластичности сильно распухающей стали.

Образование мартенсита в материале, в свою очередь, можно связать с сегрегацией никеля на поверхности пор, с обеднением матрицы между порами по никелю и, как следствие, с более низкой устойчивостью аустенитной матрицы к мартенситному превращению.

Рисунок 5 - Светлопольное (слева) и темнопольное (справа) изображение участка Снижение коррозионной стойкости материала оболочек твэлов Металлографические и рентгеноспектральные исследования оболочек твэлов с их внутренней стороны позволили выявить два существенно различных типа повреждений: 1) фронтальная (матричная) и межкристаллитная коррозия (МКК) с выкрашиванием зерен материала, 2) межкристаллитные трещины. Коррозионное поражение внутренней поверхности оболочек минимально в нижних частях твэлов (отдельные очаги глубиной несколько микрон) и увеличивается с ростом температуры облучения по высоте АЗ до нескольких десятков микрон. На рисунке 6 показана зависимость глубины коррозии от температуры облучения, из которого видно, что поражение оболочек становится заметным, начиная с температуры облучения около 400 °С. С ростом температуры глубина коррозии увеличивается, но при этом для основного массива данных максимальная глубина коррозии не превышает 50 мкм. Таким образом, можно считать, что коррозия не является главным фактором, снижающим работоспособность твэлов.

Рисунок 6 - Температурная зависимость глубины коррозии оболочек твэлов реактора БН-600, изготовленных из аустенитной стали ЭП-172 (20 % х.д.) Как было показано выше, одной из главных причин разрушения твэлов является образование на внутренней поверхности оболочек достаточно протяженных трещин. Поскольку характер распространения трещин является межкристаллитным, то можно предполагать, что их появление связано с изменением состояния границ зерен в результате облучения. Электронно-микроскопические исследования показали, что вблизи границ зерен в облученных нейтронами оболочечных сталях наблюдаются свободные от пор зоны, ширина которых в зависимости от условий облучения может варьироваться в пределах от 40 до 300 нм. Кроме структурных изменений в зонах, прилегающих к границам зерен, в результате РИС происходит изменение исходного химического состава стали. С точки зрения коррозионной стойкости, наиболее важным является снижение содержания хрома в приграничных областях. Внешний вид поверхности трещин (рисунок 7), на которой отсутствуют поры, свидетельствует о том, что трещины распространяются в свободных от пор зонах, где содержание хрома меньше по сравнению с его содержанием в матрице. Другим важным обстоятельством является то, что вблизи внутренней поверхности оболочки, а также вдоль трещин и в их вершинах, присутствуют наиболее агрессивные продукты деления – цезий и теллур с отношением Cs/Te, существенно меньшим отношения их выходов при делении ядер урана. Повышение содержания Te обусловлено изменением температурных условий топливной композиции из-за увеличения зазора между распухающей оболочкой и топливной втулкой. Возникающее при этом ухудшение теплосъема приводит к увеличению температуры топлива и, как следствие, к повышенному выходу Те в зазор между топливом и оболочкой. Косвенным подтверждением этому является расширение зоны столбчатых кристаллов в двуокиси урана в сечениях твэлов с максимальным увеличением диаметра. Размер этой зоны сравним или даже превышает размер зоны столбчатых кристаллов при максимальном энерговыделении в центре активной зоны.

Рисунок 7 - Одна из поверхностей трещины в оболочке твэла из стали ЧС-68 х.д. в Напряженно-деформированное состояние оболочек твэлов в сечениях Разработка конструкции твэла для быстрого реактора, способного достичь выгорания топлива 10 % т.а. и выше при высоких линейных нагрузках и температурах, является чрезвычайно трудной задачей. Одним из наиболее важных аспектов этой проблемы является определение напряженно-деформированного состояния оболочки твэла. К главным напряжениям, действующим в оболочках твэлов быстрых реакторов, следует отнести напряжения:

обусловленные температурным градиентом по толщине стенки и по периметру оболочки.

• вызываемые давлением газообразных продуктов деления.

обусловленные термо-механическим взаимодействием топлива с оболочкой.

возникающие при контакте твэлов между собой.

связанные с неравномерностью распухания по толщине оболочки.

Существуют и другие виды напряжений в оболочках твэлов, например, напряжения, возникающие при переходных режимах работы реактора, но их вклад в описанную выше повреждаемость оболочек менее значим. Рост напряжений в оболочке твэла ограничивается действием радиационной ползучести, которая сама сложным образом зависит от напряжения, скорости создания смещений и других факторов. Ниже приводится анализ возможного влияния перечисленных выше напряжений на образование межкристаллитных трещин в оболочках твэлов.

Температурный градиент, возникающий в оболочке твэлов при выходе реактора на мощность, приводит к образованию в оболочке термических напряжений (рисунок 8,а). Эпюра напряжений симметрична относительно центрального сечения оболочки, при этом внутренняя сторона находится в сжатом состоянии. При выходе реактора на мощность эти напряжения релаксируют за достаточно короткое время, благодаря радиационной ползучести. Важным здесь является то обстоятельство, что при остановке реактора эпюра термонапряжений изменяется на обратную, когда растянутыми оказываются внутренние слои оболочки. Естественно, никакой релаксации напряжений при этом не происходит.

Образование и выход под оболочку газообразных продуктов деления приводит к увеличению давления газа под оболочкой и возникновению напряжений. Они неизменны по толщине оболочки, имеют положительный знак (растяжение) и увеличиваются по линейному закону с ростом выгорания. Однако для конструкции твэла реактора БН-600, в которой предусмотрена газовая полость достаточно большого объема, напряжения от внутреннего газового давления незначительны.

При выходе реактора на мощность из-за низкой теплопроводности двуокиси урана по радиусу топливной таблетки возникают большие температурные градиенты, что приводит к растрескиванию топлива. Вместе с этим происходит перестройка топлива с образованием трех структурных зон. В результате такой перестройки выбирается исходный технологический зазор и топливо вступает в контакт с оболочкой. С увеличением дозы происходит распухание оболочки и увеличение ее диаметра. Расчеты показывают, что в сечениях твэла, в которых реализуется максимальное распухание оболочки, оболочка «убегает» от топлива.

Рисунок 8 - Эпюры напряжений, возникающих в оболочке твэла при пуске и остановке реактора (а), и эпюры напряжений из-за градиента распухания по толщине То есть, можно считать, что напряжения от взаимодействия топлива с оболочкой при высоких выгораниях и стационарных режимах работы твэлов будут незначительными.

Применение слабо распухающей ферритно-мартенситной стали ЭП-450 в качестве материала шестигранного чехла ТВС вместе с оболочками твэлов из аустенитных сталей (ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68), скорость распухания которых значительно выше, привело к тому, что при достижении определенного выгорания выбирается исходный технологический зазор. При этом твэлы, зажатые в прочном нераспухающем чехле, начинают взаимодействовать друг с другом через дистанционирующую проволоку. Напряжения, обусловленные взаимодействием твэлов между собой, приводят к деформациям, в результате которых исходное круглое сечение оболочки превращается в эллипс. Изменение эллипсности оболочки (dmax.- dmin.) по длине твэлов имеет периодичный характер, что связано с намоткой дистанционирующей проволоки на оболочку твэла с шагом 100 мм. Для центральных твэлов ТВС максимальные значения эллипсности повторяются через 16,7 мм, для периферийных и угловых твэлов ТВС изменение эллипсности по длине имеет более сложный характер. Такая схема нагружения оболочки приводит к тому, что максимальные растягивающие напряжения на ее внутренней поверхности наблюдаются в двух противоположных по диаметру положениях в местах касания оболочки с дистанционирующей проволокой. В этих же местах в таком случае и должны локализоваться трещины. Данные металлографического анализа показывают, что трещины по периметру действительно располагаются группами, однако их локализации на противоположных сторонах диаметра оболочки не обнаружено.

Температурный градиент по толщине оболочки твэла приводит к ее неоднородному распуханию, что в свою очередь вызывает появление соответствующих напряжений. Для поперечных сечений твэла с температурой средних слоев оболочки ниже температуры максимума распухания внутренние слои оболочки распухают с большей скоростью, что приводит к появлению в них сжимающих напряжений (рисунок. 8,б), и, напротив, для поперечных сечений твэла с температурой средних слоев оболочки выше температуры максимума распухания распределение напряжений в оболочке изменяется на противоположное, т.е.

растянутыми становятся внутренние слои оболочки (рисунок 8,в). Таким образом, если допустить, что растягивающие напряжения ускоряют развитие трещин, а наличие сжимающих напряжений не влияет на скорость распространения трещин, то тогда интенсивности растрескивания оболочки выше и ниже сечения твэла с температурой максимума распухания должны различаться.

Для проверки этого предположения было изучено распределение трещин по длине оболочки твэла № 66 ТВС Б-163, максимальное увеличение диаметра которого составляло 5,4 % и приходилось на расстояние 160 мм ниже центра АЗ. Для предотвращения разрушения оболочки в процессе вырезки образцов отрезок твэла длиной около 400 мм был залит эпоксидной смолой в трубке большего диаметра.

После такой фиксации из оболочки на дистанционном станке были вырезаны металлографические образцы, на которых была определена максимальная длина микротрещин и характер их распределения по периметру оболочки. Результаты измерений длины микротрещин по длине твэла показаны на рисунке 9, из которого следует, что максимальная глубина микротрещин на расстоянии от 300 мм ниже ЦАЗ до координаты максимального увеличения диаметра оболочки (-160 мм) приблизительно одинакова и составляет примерно 30 мкм. Выше координаты максимума увеличения диаметра глубина трещин резко возрастает до 80 мкм и затем плавно снижается при приближении к центру A3.

Таким образом, наблюдаемый характер изменения глубины микротрещин по длине твэла в районе максимального увеличения диаметра подтверждает взаимосвязь развития процессов коррозионного растрескивания с формоизменением и распуханием оболочек твэлов.

Возвращаясь к вопросу о разрушении твэлов после облучения, следует отметить следующие два важных обстоятельства. Во-первых, образование хрупкой мартенситной фазы при деформации оболочки значительно интенсифицируется при снижении температуры от рабочей до комнатной и, таким образом, хрупкое разрушение оболочки при комнатной температуре наиболее вероятно. Во-вторых, при остановке реактора в оболочке появляются термические напряжения, равные по величине и противоположные по знаку термическим напряжениям, возникающим при пуске реактора. Однако в отличие от начала облучения, когда напряжения такого рода сравнительно быстро релаксируют из-за радиационной и термической ползучести, после завершения облучения термические напряжения не имеют возможности релаксировать. На участке твэла между координатой максимального увеличения диаметра и ЦАЗ на внутренней поверхности оболочки эти напряжения, складываясь с напряжениями, существовавшими в оболочке в процессе облучения, могут при резке твэла или манипуляциях с ним в горячих камерах приводить к его разрушению. Опыт разделки твэлов с большим увеличением диаметра показывает, что хрупкое разрушение оболочки происходит тогда, когда вырезка образцов начинается в зоне ЦАЗ или ниже. Образцы из верхней части твэла вырезаются без разрушения оболочки.

Рисунок 9 - Изменение максимальной глубины микротрещин по длине активной зоны твэла № 66 ТВС Б-163 после облучения в реакторе БН-600 до максимального выгорания 11,62 % т.а. (материал оболочки – сталь ЭП -172 х.д.) Во второй главе рассматриваются требования, предъявляемые к материалам для оболочек твэлов быстрых реакторов, и анализируются зарубежные программы по разработке сталей аустенитного класса, используемых в качестве материала оболочек твэлов быстрых реакторов. Анализ этих программ приводит к выводу, что возможности сталей аустенитного класса далеко не исчерпаны. Путем выбора оптимального химического состава и термомеханической обработки можно обеспечить высокие служебные характеристики сталей и, в первую очередь, приемлемые уровни распухания при дозах до 150 сна.

исследования микроструктуры и распухания аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68, облученных в качестве материала оболочек твэлов реактора БН-600 в диапазоне выгорания топлива (6,2-11,6) % т.а. и повреждающих доз (35-87) сна.

ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии характеризуется следующим образом. Зарождение пор происходит в течение инкубационного периода, длительность которого определяется химическим составом и термо-механической обработкой оболочечных труб. На стадии ускоренного распухания происходит линейный рост размера пор с увеличением повреждающей дозы (рисунок 10).

При этом процесс зарождения пор прекращается, и концентрация пор не зависит от дозы (рисунок 11).

Средний диаметр пор/выделений, нм облученной нейтронами стали ЧС- пературах облучения (425-450) °С При нейтронном облучении в сталях ЭИ-847 и ЭП-172 образуются те же фазовые выделения, что и при термическом старении, за исключением выделений G-фазы. Выделения G-фазы являются радиационно-индуцированными выделениями, температурный диапазон существования которых совпадает с диапазоном порообразования. В стали ЧС-68 х.д., кроме выделений G-фазы, при нейтронном облучении образуется другой тип радиационно-индуцированных выделений - -фаза.

В результате анализа полученных температурно-дозовых диаграмм существования вторичных фаз в облученных нейтронами сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 показано, что основными фазами, влияющими на процесс порообразования, являются G-фаза и выделения типа МХ. Выделения G-фазы, часть из которых ассоциирована с порами, в холодно-деформированных сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 существуют в температурном диапазоне (350-475) °С. Их размер и объемная доля растут, а концентрация практически не меняется с ростом дозы (рисунки 10, 11).

Анализ фазового состава облученных нейтронами сталей ЭИ-847, ЭП- и ЧС-68 показывает, что образование большого количества мелкодисперсных выделений типа МХ (Nb,(CN) для сталей ЭИ-847 и ЭП-172 и TiC для стали ЧС-68) создает микроструктуру стали с достаточно высоким сопротивлением к распуханию. В стали ЭИ-847 в аустенизированном состоянии высокая концентрация выделений типа МХ в плавке с повышенным содержанием кремния значительно снижает распухание стали. В сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии снижение распухания при высоких температурах облучения также связано с образованием высокой концентрации выделений МХ.

Дислокационная структура исследованных сталей после облучения состоит из дислокационных петель совершенного и несовершенного типов и дислокационных сегментов. Преобладание того или иного компонента структуры зависит от химического состава стали и условий облучения. Основным отличием дислокационной структуры стали ЭП-172 и ЧС-68 от дислокационной структуры стали ЭИ-847 является наличие в их микроструктуре большого количества дислокационных петель с дефектом упаковки (петли Франка). Такие петли в сталях ЭП-172 и ЧС-68 наблюдаются во всем исследованном температурном диапазоне вплоть до повреждающих доз 85 сна (рисунок 12).

Рисунок 12 - Изменение диаметра и концентрации дислокационных петель Франка в облученной нейтронами стали ЧС-68 х.д. в зависимости от температуры облучения (доза 40-60 сна) В четвертой главе проводится анализ дозно-температурных зависимостей распухания сталей ЭИ-847А, ЭИ-847 х.д., ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д., исследуется влияние содержания кремния на распухание стали ЭИ-847 в аустенизированном состоянии, рассчитывается фактор предпочтения для исследованных сталей и определяется влияние различных микроструктурных составляющих на величину распухания исследованных аустенитных нержавеющих сталей.

Дозно-температурные зависимости распухания сталей ЭИ-847А, Исследование распухания и микроструктуры стали ЭИ 847 х.д. показали, что применение холодной деформации приводит к повышению сопротивления стали к распуханию. На рисунках 13 и 14 показаны дозные зависимости распухания и увеличения диаметра твэлов с оболочками из стали ЭИ-847 в аустенизированном и холодно-деформированном состояниях. Из данных, приведенных на этих рисунках, следует, что холодная деформация привела к увеличению инкубационного периода приблизительно в 4 раза (с 10 сна до 40 сна). При этом существенного снижения скорости распухания на установившейся стадии не достигается.

Распухание, % Рисунок 13 - Дозная зависимость зированном состоянии, облученной в Другим следствием холодной деформации является смещение максимума распухания стали в область более низких температур облучения. На рисунках 15 и 16 показаны температурные зависимости распухания стали ЭИ-847 в аустенизированном и холодно-деформированном состояниях, из которых видно, что максимум распухания аустенизированной стали приходится на температуру (525-550) °С, тогда как максимум распухания холодно-деформированной стали – на температуру (425-450) °С, а при температуре облучения выше 550 °С распухание холодно-деформированной стали полностью подавлено.

Относительный объем пор, % стоянии, облученной в реакторе БН-600 в качестве материала оболочек твэлов На рисунках 17 и 18 показаны температурные зависимости относительного объема пор в сталях ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д. после облучения в реакторе БН-600. Из приведенных рисунков следует, что максимум распухания для сталей ЭИ-172 и ЧС-68 в х.д состоянии приходится на температуру (450-460) °С, что несколько выше чем для стали ЭИ-847 х.д. Сравнивая рисунки 17 и можно видеть, что при приблизительно одинаковых повреждающих дозах сталь ЭП-172 х.д. имеет более высокие значения распухания по сравнению со сталью ЧС-68 х.д. Кроме того, сталь ЭП-172 х.д. имеет более крутую температурную зависимость распухания. Это обстоятельство имеет весьма важное значение, поскольку, при заданном температурном перепаде по толщине оболочки напряжения, возникающие в оболочке из-за неравномерного распухания, в стали ЭП-172 х.д. будут выше.

Относительный объем пор, % мость относительного объема пор в облученной нейтронами стали ждающих доз (26-81) сна Рисунок 19 - Дозная зависимость увеличения диаметра твэлов с оболочками из сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии после с оболочками из сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в х.д. состоянии, из которого следует, что наименьшие значения распухания в диапазоне доз (50-87) сна показывает сталь ЧС-68 х.д. При дозах (80-87) сна увеличение диаметра оболочек твэлов из этой стали составляет (2-4) %. Сталь ЭП-172 х.д., и особенно сталь ЭИ-847 х.д. имеют худшие показатели.

Влияние содержания кремния на распухание стали ЭИ-847 в аустенизированном состоянии Исследования распухания оболочек двух твэлов (№ 18 и № 122) ТВС П-34 реактора БН-600 показали, что сталь ЭИ-847А с более высоким содержанием Si (0,18 мас. %) имела значительно меньшее распухание по сравнению со сталью с содержанием Si, равным 0,10 мас. %. Для уточнения характера влияния Si на распухание стали ЭИ-847А дополнительно были исследованы оболочки твэлов с различным содержанием кремния после облучения в реакторах БОР-60 и БН-350. Поскольку твэлы были облучены до разных доз, то для сравнения были использованы не величины распухания, а их средние скорости. На рисунке 20 показана зависимость средней скорости распухания стали ЭИ-847А от содержания кремния в диапазоне доз (35-49) сна. Значения скорости распухания соответствуют температурам, близким к максимуму распухания (485-550) °С.

Рисунок 20 - Зависимость средней скорости распухания стали ЭИ-847 в аустенизированном состоянии от содержания кремния Из рисунка 20 видно, что скорость распухания стали ЭИ-847А снижается приблизительно в 5 раз с увеличением содержания кремния от 0,05 мас. % до 0,47 мас. %, причем это снижение особенно выражено при содержании кремния менее 0,2 мас. %.

Оценка влияния различных микроструктурных составляющих на распухание аустенитных нержавеющих сталей Анализ температурно-дозных диаграмм существования вторичных фаз в облученных нейтронами холодно-деформированных сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 показывает, что основное влияние на процесс порообразования в этих сталях оказывают две фазы: G-фаза и мелкодисперсные выделения типа МХ. На рисунке 21 приведена сводная температурно-дозная диаграмма существования этих выделений для сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС- в холодно-деформированном состоянии, а также нанесена область существования вакансионных пор.

Рисунок 21 - Температурно-дозная диаграмма существования G-фазы и выделений типа МХ для сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии Из рисунка 21 следует, что температурно-дозные области существования вакансионных пор и выделений G-фазы полностью совпадают, а в области преобладания выделений типа МХ поры отсутствуют. Это говорит о том, что присутствие выделений МХ замедляет или полностью прекращает процесс порообразования. Подавление распухания может происходить путем захвата атомов гелия и точечных дефектов поверхностью раздела выделение-матрица.

Выделения G-фазы оказывают большое влияние на порообразование (совпадение областей существования, ассоциация пор и выделений), но, в отличие от выделений МХ это влияние негативное. Известно, что выделения G-фазы как в сталях, стабилизированных Nb, так и в сталях, стабилизированых Ti, обогащены такими элементами как кремний и никель, а снижение содержания кремния в твердом растворе приводит к росту распухания. Объемная доля выделений G-фазы в сталях ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д. после определенной инкубационной дозы линейно увеличивается с дозой. Увеличение объемной доли выделений G-фазы с ростом повреждающей дозы будет приводить к еще большему обеднению твердого раствора кремнием, снижая устойчивость стали к распуханию.

Важной особенностью дислокационной структуры оболочек твэлов из сталей ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д. по сравнению со сталью ЭИ-847 х.д. является наличие значительного количества несовершенных (с дефектом упаковки) дислокационных петель (петли Франка). Если в стали ЭИ-847 х.д. дислокационная структура состояла, в основном, из совершенных дислокационных петель с вектором Бюргерса, равным и сетки линейных дислокаций, то в сталях ЭП-172 х.д. и ЧС-68 х.д. дислокационные петли с дефектом упаковки и вектором Бюргерса были одним из основных элементов микроструктуры. Анализируя химические составы сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68, можно сделать вывод о том, что одним из значимых отличий в химическом составе исследованных сталей является содержание бора. Сталь ЭП-172 по составу аналогична стали ЭИ-847, за исключением повышенного содержания бора (0,0046-0,008) мас. % по сравнению с 0,001 мас. % для стали ЭИ-847. В стали ЧС-68 содержание бора изменяется в пределах (0,003-0,004) мас.% и превосходит содержание бора в стали ЭИ-847 в 3-4 раза.

Влияние бора на развитие дислокационной структуры аустенитных нержавеющих сталей под облучением, по всей видимости, связано со снижением энергии дефекта упаковки при повышении содержания бора.

Расчет фактора предпочтения для исследованных сталей на основе полученных микроструктурных данных На основе полученных данных по характеристикам пор, дислокационных петель и линейных дислокаций в диапазоне доз (50-83) сна для сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 в холодно-деформированном состоянии были определены значения фактора предпочтения, которые находились в пределах (0,93-2,7) %.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

При исследовании распухания и микроструктуры оболочек твэлов, изготовленных из аустенитных нержавеющих сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68, после облучения в реакторе БН-600 в диапазоне выгораний топлива (6,2-11,6) % т.а. и повреждающих доз (35,5-87,5) сна получены следующие основные научные результаты.

1. Показано, что одним из основных факторов, ограничивающих работоспособность твэлов реактора БН-600, является высокое распухание материала оболочек, приводящее к их охрупчиванию и коррозионному растрескиванию.

2. Установлено, что важный вклад в напряженно-деформированное состояние оболочек твэлов под облучением вносят напряжения, обусловленные неравномерностью распухания по толщине оболочки, приводя к их разрушению при послереакторных исследованиях. Уровень этих напряжений определяется как абсолютной величиной распухания, так и формой температурной кривой распухания.

3. Определены температурно-дозные характеристики вакансионных пор, дислокационной структуры и области существования вторичных фаз в сталях ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68.

4. Показано, что наибольшее влияние на развитие пористости в исследованных сталях оказывают мелкодисперсные выделения типа МХ и выделения G-фазы.

Выделения типа МХ подавляют зарождение пор путем захвата гелия и образующихся при облучении точечных дефектов поверхностью раздела выделениематрица. Образование выделений G-фазы ускоряет распухание из-за обеднения матрицы кремнием и никелем.

5. В результате проведенных микроструктурных исследований определено влияние микролегирования сталей ЭП-172 и ЧС-68 бором. Добавка бора приводит к замедлению эволюции дислокационной структуры стали под облучением, задерживая превращение дефектных петель Франка в совершенные дислокационные петли и сетку дислокаций.

6. Впервые установлено, что распухание оболочек твэлов из стали ЭИ-847 в аустенизированном состоянии изменяется при вариации содержания кремния в пределах, определяемых техническими условиями. Скорость распухания стали снижается с 0,5 %/сна до 0,1 %/сна при увеличении содержания кремния с 0,005 мас. % до 0,47 мас. %.

7. Наименьшее распухание среди исследованных сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС- в холодно-деформированном состоянии имеет сталь ЧС-68. Сталь ЧС-68 х.д.

при этом имеет более пологую температурную зависимость распухания по сравнению со сталью ЭП-172 х.д., что снижает уровень напряжений в оболочках твэлов.

Полученные в данной работе научные результаты использованы при установлении эксплуатационных ресурсов оболочек твэлов из сталей ЭИ-847, ЭП-172 и ЧС-68 и при рекомендации стали ЧС-68 в холодно-деформированном на 20 % состоянии в качестве штатного материала оболочек твэлов реактора БН-600. Результаты данной работы были использованы при повышении радиационной стойкости стали ЧС-68 за счет оптимизации химического состава и структурно-фазового состояния материала, а также при разработке новой стали для оболочек твэлов - ЭК-164.

СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Быков В.Н., Дмитриев В.Д., Костромин Л.Г., Поролло С.И., Щербак В.И. Эмпирическая зависимость распухания стали 0Х16Н15М3Б от дозы и температуры облучения //Атомная энергия. - 1976, Т.40, Вып.4. С.293-295.

2. V.I. Shcherbak, V.N. Bykov, V.D. Dmitriev, L.G. Kostromin, A.Ya. Ladygin, S.I. Porollo Temperature and dose dependence of swelling of austenitic steels irradiated in the BR-5 reactor //J. Br. Nucl. Soс., 1975, v.14, Apr.2, pp. 145148.

3. Щербак В.И., Быков В.Н., Дмитриев В.Д., Поролло С.И. Влияние условий облучения и химического состава на развитие радиационных повреждений в облученных нейтронами сталях и сплавах //Атомная энергия - 1979, Т.46, Вып.2, С. 91-96.

4. Быков В.Н., Дмитриев В.Д., Поролло С.И. Влияние примесных элементов и структурного состояния на распухание нержавеющей стали типа 0Х16Н15М3Б //ВАНТ, Серия: Атомное материаловедение. - 1985, Вып. 1(19), С. 78-82.

5. Быков В.Н., Дмитриев В.Д., Поролло С.И. Влияние примесей кремния и азота на микроструктуру и распухание облученной нейтронами стали 0Х16Н15М3Б //ФММ - 1986, Т. 61, Вып. 6, С. 1140-1143.

6. Дмитриев В.Д., Поролло С.И., Агеев В.С., Целищев А.В., Романеев В.В. Электронно-микроскопические исследования аустенитной нержавеющей стали 06Х16Н15М2Г2ТФР в холоднодеформированном состоянии, облученной повреждающими дозами до 87 сна в реакторе БН-600 // Труды Международной конференции по радиационному материаловедению, Алушта, 22-25 мая 1990 г., Т.3, С.

56-65.

7. Дмитриев В.Д., Поролло С.И., Воробьев А.Н., Бибилашвили Ю.Н., Головнин И.С., Романеев В.В. Исследование распухания и механических свойств оболочек твэлов из стали 06Х16Н15М2Г2ТФР после облучения в реакторе БН-600 до повреждающей дозы 87,5 сна // Труды Международной конференции по радиационному материаловедению, Алушта, 22-25 мая 1990 г., Т.3, С. 49-55.

8. Агеев В.С., Зяблов В.М., Медведева Е. А., Романеев В.В., Сокурский Ю.Н., Целищев А.В., Митрофанова Н.М., Голованов В.Н., Повстянко А.В., Шамардин В.К., Дмитриев В.Д., Поролло С.И. Электронно-микроскопическое исследование микроструктуры облученных оболочек твэлов из аустенитных и феррито-мартенситных сталей // Труды Международной конференции по радиационному материаловедению, Алушта, 22-25 мая 1990 г., Т.3, С. 119-126.

9. Porollo S.I., Vorobyev A.N., Dmitriev V.D., Bibilashvili Yu.K., Golovnin I.S., Kalashnik G.V., Romaneev B.B. Post-irradiation examination of the BN-600 reactor pins // Proc. of International Conference “Fast reactor core and fuel structural behaviour”, Inverness, 1990, pp. 237-241.

10.Величко В.В., Воробьев А.Н., Гришенков Ф.С., Поролло С.И., Шулепин С.В.

Работоспособность твэлов с оболочками из аустенитных нержавеющих сталей, облученных в реакторе БН-600 до высоких выгораний // Четвертая межотраслевая конференция по реакторному материаловедению: Сборник докладов, 1996, Димитровград, Т.3, С. 110-121.

11.Porollo S.I., Vorobyev A.N., and Shulepin S.V. Post-irradiation examination of Ti or Nb stabilized austenitic steels irradiated as BN-600 reactor fuel pin claddings up to 87 dpa // Proc of a Technical Committee Meeting “Influence of High Dose Irradiation on Core Structural and Feel Materials in Advanced Reactor”, Obninsk, Russia, 16-19 June 1997, pp. 145-151.

12.Porollo S.I., Shulepin S.V., Konobeev Yu.V., Garner F.A. Influence of silicon on swelling and microstructure in Russian austenitic stainless steel EI-847 irradiated to high neutron doses //Journal of Nucl. Mater., 2008, v.378, pp. 17-24.





Похожие работы:

«ОСИПОВА Евгения Михайловна МОЛЛЮСКИ ПЛЕЙСТОЦЕНА И ГОЛОЦЕНА ЮЖНОУРАЛЬСКОГО РЕГИОНА Специальность 25.00.02 — палеонтология и стратиграфия Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Москва — 2009 Работа выполнена в Институте геологии Уфимского научного центра РАН Научный руководитель: кандидат геолого-минералогических наук, старший научный сотрудник Данукалова Гузель Анваровна Официальные оппоненты: доктор геолого-минералогических...»

«ДРОБЫШЕВ Андрей Николаевич МУЗЕЙНЫЙ ПАРК КАК ФОРМА ПРЕЗЕНТАЦИИ АРХЕОЛОГИЧЕСКОГО НАСЛЕДИЯ 24.00.03 - музееведение, консервация и реставрация историко-культурных объектов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата культурологии Кемерово 2011 1 Работа выполнена на кафедре истории, искусствоведения и музейного дела Тюменской государственной академии культуры, искусств и социальных технологий Научный руководитель : доктор культурологии, доцент Семенова Валентина...»

«ЛИТВИНА Елена Сергеевна НАКАЗАНИЕ В ВИДЕ ЛИШЕНИЯ ПРАВА ЗАНИМАТЬ ОПРЕДЕЛЕННЫЕ ДОЛЖНОСТИ ИЛИ ЗАНИМАТЬСЯ ОПРЕДЕЛЕННОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТЬЮ Специальность 12.00.08. – уголовное право и криминология; уголовно-исполнительное право АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата юридических наук Томск 2003 Работа выполнена в Томском государственном университете на кафедре криминологии и уголовно-исполнительного права Научный руководитель : заслуженный юрист Российской...»

«ФАДЕЕВ Дмитрий Сергеевич РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ОЦЕНКИ И МОДЕЛИРОВАНИЕ ИНВЕСТИЦИОННОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В ПАРКОВОЧНОМ КОМПЛЕКСЕ КРУПНЫХ ГОРОДОВ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (управление инновациями и инвестиционной деятельностью) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук Иркутск 2005 1 Диссертационная работа выполнена на кафедре менеджмента на автомобильном транспорте Иркутского государственного технического...»

«Педыч Людмила Петровна УПРАВЛЕНИЕ КОНГРЕССНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТЬЮ КАК ФАКТОРОМ ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ РЕГИОНА (на примере Москвы и Санкт-Петербурга) Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (управление инновациями) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук МОСКВА – 2013 Работа выполнена на кафедре менеджмента Автономной некоммерческой организации высшего профессионального образования академии Международный...»

«Краснощеченко Людмила Владимировна РАЗВИТИЕ КАДРОВОГО ПОТЕНЦИАЛА МУНИЦИПАЛЬНОЙ СЛУЖБЫ Специальность 19.00.13 – психология развития, акмеология (психологические наук и) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата психологических наук Москва-2012 2 Диссертация выполнена на кафедре акмеологии и психологии профессиональной деятельности Федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Российская академия народного...»

«ВУ Суан Дык АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ КОМПЬЮТЕРНЫЕ СИСТЕМЫ ИНДИВИДУАЛЬНОГО ОБУЧЕНИЯ И ЕГО ОПТИМИЗАЦИЯ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ТЕСТИРОВАНИЯ Специальность 05.13.01 – Системный анализ, управление и обработка информации (информатика, управление и вычислительная техника) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 2 Работа выполнена на кафедре Системы автоматического и интеллектуального управления Московского авиационного института...»

«Зайченко Елена Викторовна Информационное обеспечение в гражданском и арбитражном процессе Специальность: 12.00.15 – гражданский процесс; арбитражный процесс АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата юридических наук Москва – 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский государственный университет имени М.В. Ломоносова (юридический факультет) Научный руководитель :...»

«Стукаленко Дмитрий Олегович ПРОГНОЗИРОВАНИЕ, ПРОФИЛАКТИКА И ЛЕЧЕНИЕ ОСТРЫХ ЭРОЗИЙ И ЯЗВ ЖЕЛУДОЧНО-КИШЕЧНОГО ТРАКТА У РАНЕНЫХ И ПОСТРАДАВШИХ 14.00.27 - хирургия 14.00.47 - гастроэнтерология. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Санкт-Петербург 2006 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Военно-медицинская академия им. С.М. Кирова Министерства обороны РФ на 2 кафедре...»

«АГАФОНОВА Рузалия Ильсуровна ФОРМИРОВАНИЕ КЛЕЕНЫХ БАЛОК С УЧЕТОМ МИКРОСТРОЕНИЯ И НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ДРЕВЕСИНЫ 05.21.05 – Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт – Петербург 2009 Диссертационная работа выполнена на кафедре древесиноведения и специальной обработки древесины Уральского государственного лесотехнического университета Научный руководитель : Кандидат...»

«Маджара Тарас Игоревич ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНАЯ СИСТЕМА ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ОПТИМАЛЬНОГО УПРАВЛЕНИЯ С ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫМИ ОСОБЕННОСТЯМИ 05.13.01 – Системный анализ, управление и обработка информации АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Владивосток 2011 Работа выполнена в лаборатории оптимального управления Института динамики систем и теории управления Сибирского отделения РАН (ИДСТУ СО РАН). Научный руководитель : доктор технических наук Горнов...»

«Наталья Ивановна ОДИНА ФОТОАКУСТИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА ТВЕРДЫХ ТЕЛ: ПОЛИ- И МОНОКРИСТАЛЛОВ Специальность 01.04.06-акустика Автореферат на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук М о с к в а – 2006 Работа выполнена на кафедре акустики физического факультета Московского государственного университета им. М.В. Ломоносова Научный руководитель : доктор физико-математических наук,...»

«Смахтин Евгений Сергеевич ВЕРБАЛИЗАЦИЯ ЭМОЦИОНАЛЬНОГО ОПЫТА В ХУДОЖЕСТВЕННОМ ИДИОЛЕКТЕ ПИСАТЕЛЯ-БИЛИНГВА (НА МАТЕРИАЛЕ РОМАНА В. НАБОКОВА ЛОЛИТА) 10.02.01 – русский язык 10.02.19 – теория языка АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата филологических наук Курск – 2012 Работа выполнена на кафедре русского языка Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Курский государственный университет...»

«Чухно Павло Васильевич ФИЗИЧЕСКОE ВОСПИТАНИЕ МЛАДШИХ ШКОЛЬНИКОВ С ОБЩИМ НЕДОРАЗВИТИЕМ РЕЧИ 13.00.04 - теория и методика физического воспитания, спортивной тренировки, оздоровительной и адаптивной физической культуры Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата педагогических наук Набережные Челны - 2009 1 Диссертационная работа выполнена на кафедре теории и методики борьбы и восточных единоборств ФГОУ ВПО Камская государственная академия физической культуры,...»

«ШИБАЕВ Михаил Александрович РАЗРАБОТКА И ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДОВ МОЛЕКУЛЯРНОЙ БИОЛОГИИ ДЛЯ ВЫЯВЛЕНИЯ ВОЗБУДИТЕЛЕЙ БАКТЕРИАЛЬНЫХ РЕСПИРАТОРНЫХ ИНФЕКЦИЙ КРУПНОГО РОГАТОГО СКОТА 06.02.02 Ветеринарная микробиология, вирусология, эпизоотология, микология с микотоксикологией и иммунология АВТОРЕФЕРАТ на соискание ученой степени кандидата ветеринарных наук ВЛАДИМИР – 2010 2 Работа выполнена в Федеральном государственном учреждении Федеральный центр охраны здоровья животных (ФГУ ВНИИЗЖ)...»

«ОГНЕВЩИКОВ ВАДИМ ВЯЧЕСЛАВОВИЧ Реализация государственной политики в сфере среднего специального образования в Курской области в 1945–1964 годах Специальность 07.00.02 – Отечественная история Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата исторических наук Курск – 2013 Работа выполнена на кафедре истории Отечества ФГБОУ ВПО Курский государственный университет. Научный руководитель : доктор исторических наук, профессор Сойников Алексей Анатольевич. Официальные...»

«Звягинцев Владимир Львович Теоретические и экспериментальные исследования сверхпроводящих коаксиальных четвертьволновых резонаторов для линейных ускорителей ионов 01.04.20 – физика пучков заряженных частиц и ускорительная техника. АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Автор: Москва 2013 Работа выполнена на кафедре электрофизических установок Национального исследовательского ядерного университета МИФИ Научный руководитель : доктор...»

«Ильина Марина Евгеньевна УПРАВЛЕНИЕ ОТХОДАМИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ РЕГИОНА С УЧЕТОМ МЕЖОТРАСЛЕВЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В СИСТЕМЕ (на примере Владимирской области) Специальность 05.13.06. – Автоматизация и управление технологическими процессами и производствами (технические системы) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва, 2007 Работа выполнена на кафедре Экология ГОУ Владимирского государственного университета Научный руководитель :...»

«ЗВЯГИН ПЕТР СЕРГЕЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫМ КАПИТАЛОМ ИНТЕГРИРОВАННЫХ СТРУКТУР ОБОРОННОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук Санкт-Петербург-2012 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего...»

«Гилязов Рашид Маратович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ КОМБИНИРОВАННОГО АГРЕГАТА ДЛЯ ОБРАБОТКИ ПОЧВЫ ПОД ПОСЕВ МЕЛКОСЕМЕННЫХ КУЛЬТУР Специальность 05.20.01 – технологии и средства механизации сельского хозяйства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Чебоксары – 2012 Работа выполнена на кафедре Механизация производства и переработки сельскохозяйственной продукции ФГБОУ ВПО Марийский государственный университет. Научный...»






 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.