На правах рукописи

СТРЕЛЕЦКИЙ Александр Владимирович

ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ

ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК ПОД ЗАЩИТНЫМ ПЕРЕКРЫТИЕМ

(НА ПРИМЕРЕ ЯКОВЛЕВСКОГО РУДНИКА)

Специальность 25.00.20 – Геомеханика, разрушение

горных пород, рудничная

аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт–Петербург - 2013

Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Национальный минеральносырьевой университет «Горный».

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Трушко Владимир Леонидович

Официальные оппоненты:

Сергеев Сергей Валентинович доктор технических наук, профессор, федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Белгородский государственный национальный исследовательский университет», кафедра прикладной геологии и горного дела, заведующий кафедрой Максимов Антон Борисович кандидат технических наук, ООО «ГорноХимический инжиниринг», департамент горного инжиниринга, главный специалист

Ведущая организация – ЗАО «ПитерГОРпроект».

Защита диссертации состоится 31 мая 2013 г. в.

14 ч 00 мин на заседании диссертационного совета Д 212.224.06 при Национальном минерально-сырьевом университете «Горный» по адресу: 199106, Санкт-Петербург, 21-я линия, дом 2, ауд. №1166.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Национального минерально-сырьевого университета «Горный».

Автореферат разослан 30 апреля 2013 г.

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ СИДОРОВ

диссертационного совета Дмитрий Владимирович

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Яковлевское месторождение богатых железных руд с запасами более 9,6 млрд. тонн и содержанием железа в руде до 69% является наиболее крупным в Белгородском железорудном районе и играет важную роль в развитии минерально-сырьевой базы Российской Федерации.

Месторождение не имеет аналогов по сложности горногеологических условий и характеризуется наличием семи высоконапорных водоносных горизонтов в покрывающей толще, низкой прочностью богатых железных руд до 1,0 МПа и высокой пористостью до 42%.

Для обеспечения безопасной разработки месторождения оставляется предохранительный рудный целик мощностью 65 м и формируется искусственное защитное перекрытие из твердеющей закладочной смеси. Отработка запасов ведется горизонтальными слоями в нисходящем порядке с полной закладкой выработанного пространства.

В результате ведения горных работ происходит изменение напряженно-деформированного состояния вмещающего рудного массива, что приводит к потере устойчивости горных выработок, проводимых под защитным перекрытием, и отрицательно влияет на производственные показатели Яковлевского рудника.

Исходя из вышеизложенного, геомеханическое обоснование устойчивости горных выработок Яковлевского рудника под защитным перекрытием является актуальной научно-технической задачей.

Большой вклад в решение геомеханических проблем по обеспечению устойчивости горных выработок внесли:

К.А. Ардашев, И.В. Баклашов, Н.С. Булычев, В.П. Зубов, В.Р. Именитов, Д.Р. Каплунов, Б.А. Картозия, О.В. Ковалев, А.А. Козырев, Ю.Н. Огородников, А.Г. Протосеня, К.В. Руппенейт, В.С. Сажин, С.В. Сергеев, О.В. Тимофеев, К.Н. Трубецкой, В.Л. Трушко, П.М. Цимбаревич и другие ученые.

Однако в опубликованных работах не рассматривались вопросы обеспечения устойчивости горных выработок под защитным перекрытием в условиях, аналогичных Яковлевскому железорудному месторождению.

Цель работы. Обеспечение устойчивости горных выработок под защитным перекрытием.

Идея работы. Геомеханическое обоснование устойчивости горных выработок, пройденных под защитным перекрытием, должно базироваться на закономерностях формирования поверхностей сдвига в приконтурном рудном массиве и учете контактного взаимодействия с перекрытием.

Основные задачи исследования:

анализ теоретических и экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния рудного массива и защитного перекрытия при отработке железорудных месторождений;

проведение натурных наблюдений за проявлениями горного давления в выработках под защитным перекрытием;

численное моделирование напряженно-деформированного состояния рудного массива вокруг выработок, пройденных под защитным перекрытием;

определение закономерностей формирования напряженнодеформированного состояния рудного массива при отработке богатых железных руд под защитным перекрытием;

обоснование рациональной формы поперечного сечения и параметров анкерной крепи горных выработок, проводимых под защитным перекрытием.

Методы исследований. Работа выполнена с использованием комплекса методов исследований, включающего анализ и обобщение отечественной и зарубежной литературы, натурные исследования проявлений горного давления при ведении горных работ под защитным перекрытием, численное моделирование геомеханических процессов деформирования рудного массива при ведении горных работ и закладке выработок под защитным перекрытием с использованием метода конечных элементов, испытания в шахтных условиях анкерной крепи.

Научная новизна:

установлена зависимость размеров и конфигурации зоны предельного состояния в боках выработок, пройденных под защитным перекрытием, от деформационно-прочностных характеристик рудного массива;

напряженно-деформированного состояния вмещающего массива при отработке богатых железных руд под защитным перекрытием с учетом характера контактного взаимодействия рудного массива и защитного перекрытия.

Основные защищаемые положения:

1. Механизм потери устойчивости выработок, пройденных под защитным перекрытием, заключается в образовании поверхностей сдвига в боках выработок, параметры которых зависят от деформационно-прочностных свойств приконтурного рудного массива.

2. Напряженно-деформированное состояние рудного массива вокруг выработки описывается моделью упругопластического тела, учитывающей характер контактного взаимодействия рудного и закладочного массивов.

3. Устойчивость горных выработок под защитным перекрытием обеспечивается трапециевидной формой сечения и упрочнением стеклопластиковыми анкерами зоны предельного состояния приконтурного массива в боках выработок.

Практическая значимость работы:

обоснована рациональная форма поперечного сечения и конструкция крепи горных выработок при их проведении под защитным перекрытием;

разработан способ упрочнения слабых трещиноватых рудных массивов (заявка на изобретение № 2011152572(078924) от 22.11.2011 г., решение о выдаче патента 01.02.2013 г.).

Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается значительным объемом натурных и аналитических исследований, применением численного моделирования напряженно-деформированного состояния массива методом конечных элементов, высокой сходимостью результатов численных расчетов с данными натурных наблюдений, положительными результатами внедрения рекомендаций по обеспечению устойчивости выработок под защитным перекрытием.

Апробация работы. Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на международной конференции молодых ученых в Краковской горнометаллургической академии (Польша, г. Краков, 2011 г.); на конференции «Проблемы освоения недр в ХХI веке глазами молодых» (г. Москва, 2010 г.), «Современные проблемы геомеханики, геотехнологии, маркшейдерии и геодезии при разработке месторождений полезных ископаемых и освоении подземного пространства» (г. Санкт-Петербург, 2011 г.), Международной научно-практической конференции «Освоение минеральных ресурсов севера: проблемы и их решения» (г. Воркута, 2012, 2013 гг.); заседаниях научно-технического совета по работе с аспирантами и получили одобрение.

Реализация результатов работы. Результаты исследований использованы для разработки рекомендаций по выбору параметров сечения и крепи горных выработок под защитным перекрытием при отработке запасов богатых железных руд на Яковлевском руднике, ООО «МЕТАЛЛ-ГРУПП». Научные и практические результаты исследования использованы при выполнении хоздоговорных научно-исследовательских работ в Национальном минеральносырьевом университете «Горный».

Личный вклад автора заключается: в постановке задач исследований, сборе данных по объекту исследования и анализе научной литературы, формулировке защищаемых положений, проведении натурных наблюдений за состоянием выработок, пройденных под защитным перекрытием Яковлевского рудника, обработке и анализе натурных данных, создании конечноэлементных моделей для исследования особенностей формирования напряженно-деформированного состояния рудного массива вокруг выработок, проводимых под защитным перекрытием, разработке практических рекомендаций.

Публикации. По теме диссертации опубликовано печатных работ, из них 4 работы в изданиях, входящих в Перечень ВАК Министерства образования и науки Российской Федерации.

Объем и структура работы. Диссертационная работа изложена на 149 страницах машинописного текста, содержит 4 главы, введение и заключение, список использованной литературы из 103 наименований, 61 рисунок и 24 таблицы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В главе 1 выполнен анализ горно-геологических условий Яковлевского железорудного месторождения, исследованы физикомеханические свойства руд и вмещающих пород, изучен опыт разработки рудных месторождений под водоносными горизонтами, проведен анализ методов оценки устойчивости рудных обнажений.

Сформулированы цель и задачи исследования.

В главе 2 приведены методика и результаты натурных исследований за осадкой предохранительного рудного целика и устойчивостью горных выработок, пройденных под защитным перекрытием в рыхлых и плотных рудах.

В главе 3 выполнены численное моделирование и анализ напряжённо-деформированного состояния массива при проведении горных выработок различных форм поперечного сечения под защитным перекрытием с учетом характера контактного взаимодействия рудного массива и защитного перекрытия.

В главе 4 даны рекомендации по выбору рациональной формы поперечного сечения и параметров крепи горных выработок, проводимых под защитным перекрытием, представлены результаты шахтных испытаний в рыхлых рудах стеклопластиковых анкеров.

Основные результаты исследований отражены в следующих защищаемых положениях:

пройденных под защитным перекрытием, заключается в образовании поверхностей сдвига в боках выработок, параметры которых зависят от деформационно-прочностных свойств приконтурного рудного массива.

характеризуется изменчивостью физико-механических свойств богатых железных руд, их прочностные характеристики варьируются в широком диапазоне. По пределу прочности на одноосное сжатие руды Яковлевского месторождения разделяются на рыхлые, полурыхлые и плотные. Среднее значение предела прочности на одноосное сжатие для рыхлых руд составляет 1,0 МПа, полурыхлых 6,37 МПа и плотных 18,66 МПа. На долю рыхлых руд приходится около 60% от общих запасов месторождения.

С развитием горных работ по добыче полезного ископаемого под защитным перекрытием в рудном массиве происходит активизация геомеханических процессов, которые недостаточно изучены. Наблюдается потеря устойчивости горных выработок, пройденных в рыхлых рудах под защитным перекрытием.

Для получения фактических данных и выявления характера деформирования массива руд при проведении выработок под защитным перекрытием был выполнен комплекс натурных наблюдений, включающий анкетирование выработок с проведением инструментальных наблюдений.

Были обследованы выработки гор. –375 м, пройденные комбайнами избирательного действия в различных типах руд под защитным перекрытием. Размеры поперечного сечения выработок составляют: высота 4,0 м, ширина 4,9 м.

В плотных мартит-гидрогематитовых рудах (f = 2-4) наблюдаются отслоения руды в боках выработок. Куски руды представляют собой вытянутые по слоистости эллипсы, длиной до 1,5-2 м, высотой до 2 м и толщиной 0,3-0,4 м. На рисунке представлен типичный контур незакрепленной выработки, пройденной в плотных рудах.

Рисунок 1 - Типичный контур сечения выработки в плотной руде После оборки боков незакрепленные выработки, пройденные под защитным перекрытием в плотных рудах, сохраняют устойчивое состояние в течение всего срока эксплуатации выработок.

В выработках, пройденных в железнослюдково-мартитовых рыхлых рудах (f 1) тонко зернистой структуры характер деформирования приконтурного массива имеет следующие особенности: отслоение руды происходит по поверхности сдвига с углом наклона около 60о. Средние размеры кусков отслоившейся руды с боков у кровли выработок доходят до 1,0-1,2 м. Объем отдельных кусков отслоившейся руды достигает 11,5 м3, площадь поперечного сечения выработки отличается от проектной на 10-15%.

На рисунке 2 представлен типичный контур незакрепленной выработки, пройденной в рыхлых рудах.

Рисунок 2 - Типичный контур сечения горной выработки в рыхлой руде Фактический контур незакреплённой выработки в рыхлых рудах близок к форме трапеции с большим основанием в кровле выработки. Состояние незакрепленных рудных обнажений относится к весьма неустойчивому.

Результатами натурных исследований подтверждается, что потеря устойчивости приконтурного массива обусловлена образованием поверхностей сдвига в боках выработок, параметры которых зависят от деформационно-прочностных свойств руды.

Разрушение рудного массива в боках выработок создает угрозу безопасности ведения горных работ и препятствует нормальному проведению технологических процессов, связанных с добычей руды.

2. Напряженно-деформированное состояние рудного массива вокруг выработки описывается моделью упругопластического тела, учитывающей характер контактного взаимодействия рудного и закладочного массивов.

Для решения поставленных задач использовалось численное моделирование с применением метода конечных элементов, исследовалось напряженно-деформированное состояние рудного массива при проведении выработок под защитным перекрытием с учетом характера контактного взаимодействия рудного и закладочного массивов.

Моделирование выполнено в постановке плоской деформации. Рудный массив рассматривался как сплошная среда и заменялся весомой конечной областью шириной 1300 м и высотой 200 м (рисунок 3).

Рисунок 3 - Принципиальная схема конечно-элементной модели Граничные условия: в модели запрещались смещения по боковым граням - в направлении оси Х, по нижней грани - по оси Y, верхняя грань модели оставлялась свободно деформируемой. Почва выработок защитного перекрытия расположена от верхней грани модели на расстоянии 65 м (мощность предохранительного рудного целика над верхним слоем).

Естественное напряженно-деформированное состояние массива определяется с учетом его геологического строения, вертикальные напряжения составляют у = 7 МПа. Величина напряжений принята на основании ранее проведенных расчетов напряженно-деформированного состояния осушенного неоднородного рудного массива на границе «известняки карбона – рудное тело».

Вмещающий рудный массив представлен нелинейно деформируемой изотропной средой с физико-механическими характеристиками железнослюдково-мартитовой рыхлой руды:

модуль деформации 1300 МПа; коэффициент Пуассона 0,26, угол внутреннего трения 28о и сцепление 0,4 МПа. Предельное состояние рудного массива оценивается условием прочности Кулона.

Защитное перекрытие представляет собой систему параллельных выработок, заложенных литой твердеющей смесью.

Дискретизация расчетной области модели была реализована таким образом, чтобы минимальный геометрический размер конечного элемента составил 0,3 м на контуре выработок, а максимальный по мере удаления – 5 м. На рисунке 4 представлен фрагмент сетки конечных элементов и очередность проведения выработок.

Рисунок 4 - Фрагмент сетки конечно-элементной модели.

1 –защитное перекрытие; 2 - горная выработка под защитным перекрытием Рассматривались два типа контактного взаимодействия рудного массива и защитного перекрытия:

1- «жесткий» контакт, исключающий перемещения защитного перекрытия и рудного массива;

2- контакт с трением, допускающий возможность перемещения рудного массива и защитного перекрытия.

На рисунке 5 показана конфигурация зоны предельного состояния возле одиночной выработки для двух типов контактного взаимодействия.

Рисунок - 5 Формирование зоны предельного состояния в боках выработки под защитным перекрытием: а) при контакте с трением; б) при «жестком» контакте Конфигурация зоны предельного состояния, представленная на рисунке 5 а) получена при контакте с коэффициентом трения скольжения f = 0,35-0,45 и качественно согласуется с данными натурных наблюдений.

Для оценки напряженно-деформированного состояния рудного массива и определения зоны влияния горной выработки, проводимой под защитным перекрытием, получены закономерности изменения коэффициента концентрации вертикальных напряжений k и горизонтальных смещений приконтурного массива в боках выработки, пройденной в рыхлых рудах с учетом контакта с трением. Максимальные концентрации вертикальных напряжений k =1,62 отмечаются на расстоянии 2,0 м до контура выработки. В зоне предельного состояния на расстоянии до 1,2 м до контура выработки k= 0,7-1,0. Зона влияния выработки составляет 8 м (рисунок 6).

Рисунок 6 - Зависимость изменения коэффициента концентрации вертикальных напряжений и горизонтальных смещений от расстояния до контура выработки Горизонтальные смещения распространяются вглубь рудного массива на 3,0 м, контур выработки у кровли смещается на 25 мм. Резкий рост горизонтальных смещений отмечается на расстоянии 1,2 м до контура выработки, что соответствует границе области предельного состояния.

По результатам численного моделирования можно сделать следующие выводы:

- учет характера контактного взаимодействия рудного и закладочного массива является существенным фактором, определяющим напряженно-деформированное состояние вокруг выработки под защитным перекрытием;

- возникновение отслоения происходит в результате перехода приконтурного рудного массива в предельное состояние. В продольном направлении отслоение образуется в результате сдвига по границе зоны предельного состояния рудного массива.

Механизм потери устойчивости рудных обнажений боков выработки под защитным перекрытием, выявленный при численном моделировании подтверждается данными натурных наблюдений.

3. Устойчивость горных выработок под защитным перекрытием обеспечивается трапециевидной формой сечения и упрочнением стеклопластиковыми анкерами зоны предельного состояния приконтурного массива в боках выработок.

Результаты данных натурных наблюдений за устойчивостью выработок и численного моделирования показывают, что бока незакрепленной выработки прямоугольного сечения, пройденной в рыхлых рудах под защитным перекрытием, теряют устойчивость в результате образования поверхностей сдвига в приконтурном рудном массиве.

На основании анализа количественных зависимостей численного моделирования проведения горных выработок под защитным перекрытием и данных натурных наблюдений обоснованы рациональные параметры поперечного сечения выработок (рисунок 7).

Рисунок 7 - Выработки под защитным перекрытием, 1-3 – очередность проведения Выработки первой очереди трапециевидной формы сечения с большим основанием у кровли следует проводить с оставлением целика величиной в 3 пролета, после их закладки проводятся выработки второй очереди. Выработки третьей очереди проводятся между двумя заложенными выработками. Данная конфигурация выработок удовлетворяет следующим основным критериям:

обеспечивает безопасные условия поддержания выработок и учитывает параметры используемого в настоящее время на Яковлевском руднике комбайна избирательного действия П110.

Эффективность разработанных мероприятий по креплению выработок под защитным перекрытием оценивалась на основании результатов большого количества выполненных численных экспериментов и шахтных исследований.

Для оценки напряженно-деформированного состояния массива вокруг выработок, закрепленных анкерной крепью, была создана пространственная конечно-элементная модель.

Стеклопластиковые анкера, применяемые для крепления рудных обнажений, моделировались в виде стержней, жестко закрепленных в массиве по всей длине анкера. Длина стержней анкеров составила 1600 мм, диаметр - 23 мм; модуль упругости материала анкеров принимался равным 40 ГПа, коэффициент Пуассона - 0,26. Выбор данного типа крепи обусловлен возможностью разрушения стержня исполнительным органом комбайна без повреждения его механизмов.

На рисунке 8 показана конфигурация зон предельного состояния возле одиночной выработки трапециевидной формы, закрепленной стеклопластиковой анкерной крепью. Моделирование проводилось для различных вариантов расположения анкеров в боках выработки (изменялось количество анкеров и расстояние между ними, шаг 1,0 м).

Рисунок 8 - Формирование зоны предельного состояния в боках выработки трапециевидной формы, закрепленной: а) тремя анкерами; б) двумя анкерами В приконтурном массиве выработки, упрочненном тремя анкерами длиной 1,6 м, отмечены локальные зоны предельного состояния с наибольшим линейным размером до 0,35 м.

Растягивающие напряжения, возникающие в анкерах, варьируются в диапазоне от 2,0 до 4,7 МПа.

В выработке с установленными в боку двумя анкерами линейные размеры зон предельного состояния варьируются до 0,4 м.

Для оценки напряженно-деформированного состояния рудного массива и определения зоны влияния выработки, проводимой под защитным перекрытием, получены закономерности изменения коэффициента концентрации вертикальных напряжений и горизонтальных смещений в боках выработки, закрепленной стеклопластиковыми анкерами, пройденной в рыхлых рудах с учетом контакта трения. Значения, полученные на высоте 2,0 м от почвы выработки представлены на рисунке 9.

Рисунок 9 - Зависимость изменения коэффициента концентрации вертикальных напряжений и горизонтальных смещений от расстояния до контура выработки (на В боку выработки, закрепленном двумя стеклопластиковыми анкерами, максимальное значение коэффициента концентрации вертикальных напряжений k =2,0 отмечается на расстоянии 1,0 м до контура выработки. Горизонтальные смещения контура составляют 12 мм.

В боку выработки, упрочненном тремя стеклопластиковыми анкерами, максимальные концентрации вертикальных напряжений k =1,68 отмечаются на расстоянии 0,9 -1,3 м до контура выработки.

Зона влияния выработки составляет 6 м.

Горизонтальные смещения контура выработки составляют 6 мм, что на 50% меньше по сравнению с аналогичным показателем для бока выработки, закрепленном двумя анкерами.

Параметры рекомендуемой анкерной крепи представлены на рисунке 10.

Рисунок 10 - Параметры рекомендуемой анкерной крепи

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Диссертация представляет собой законченную научноквалификационную работу, в которой содержится решение актуальной задачи геомеханического обоснования устойчивости горных выработок под защитным перекрытием.

Основные результаты выполненных исследований:

1. По результатам проведенных натурных исследований за устойчивостью горных выработок под защитным перекрытием выявлены закономерности образования поверхностей сдвига в боках выработок в зависимости от типа руд. Поверхность сдвига в рыхлых рудах располагается на глубине 1,20 м у кровли выработки под углом 600.

2. Разработаны плоские и объемные конечно-элементные модели прогноза напряженно-деформированного состояния рудного массива при проведении горных выработок прямоугольной и трапециевидной формы поперечного сечения с применением стеклопластиковой анкерной крепи, учитывающие характер контактного взаимодействия рудного массива и защитного перекрытия.

3. Установлено, что учет характера контактного взаимодействия рудного и закладочного массивов является существенным фактором, определяющим напряженнодеформированное состояние рудного массива вокруг выработки под защитным перекрытием.

4. Установлены закономерности формирования зон предельного состояния приконтурного рудного массива при проведении выработок под защитным перекрытием. В рыхлых рудах граница зоны предельного состояния находится у кровли на глубине 1,20 м от контура выработки.

5. Установлены закономерности и численные значения горизонтальных смещений и коэффициентов концентрации вертикальных напряжений рудного массива вокруг выработок различной формы поперечного сечения, пройденных под защитным перекрытием. Использование трапециевидной формы сечения выработки с упрочнением приконтурного массива рекомендуемой анкерной крепью снижает горизонтальные смещения контура выработки на 75% по сравнению с незакрепленным контуром выработки прямоугольной формы.

6. Разработаны рекомендации по выбору рациональной формы поперечного сечения и параметров стеклопластиковой анкерной крепи горных выработок, пройденных под защитным перекрытием в условиях Яковлевского рудника.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ:

1. Стрелецкий А.В. Напряженно-деформированное состояние массива рыхлых руд Яковлевского месторождения вокруг выработок, пройденных комбайновым и буровзрывным способами/ В.И. Очкуров, В.Ю. Синегубов, А.В. Стрелецкий // Записки Горного института, СПб, 2010 г., Т.185, с. 102-106.

2. Стрелецкий А.В. Обеспечение устойчивости горных выработок, пройденных в условиях Яковлевского железорудного месторождения / О.В. Трушко, Д.Н. Петров, А.В. Стрелецкий // Известия высших учебных заведений. Горный журнал, Екатеринбург, 2012, № 2, с. 45-51.

3. Стрелецкий А.В. Моделирование напряжённодеформированного состояния рудного массива Яковлевского рудника при ведении горных работ под защитным перекрытием / О.В. Трушко, А.В. Стрелецкий // Записки Горного института, СПб, 2012, Т.199, с. 60-63.

4. Стрелецкий А.В. Современные проблемы разработки рудных месторождений в сложных горно-геологических условиях / О.В. Трушко, А.А. Сидоренко, А.В. Стрелецкий // Маркшейдерия и недропользование, М, 2011, №2, с. 7-8.

5. Стрелецкий А.В. Анализ результатов натурных наблюдений за осадкой защитной рудной потолочины при отработке запасов богатых железных руд на Яковлевском руднике / О.В.

Трушко, А.В. Стрелецкий // Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения. Труды 10-ой Межрегиональной научно-практической конференции, Филиал Горного университета «Воркутинский горный институт», Воркута. 2012 г., с. 168-171.

6. Стрелецкий А.В. Натурные наблюдения за устойчивостью горных выработок под защитным перекрытием Яковлевского рудника // Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения. Труды 11-ой Межрегиональной научно-практической конференции, Филиал Горного университета «Воркутинский горный институт», Воркута. 2013 г., с. 192-196.

7. Стрелецкий А.В. Анализ результатов геомеханического мониторинга за состоянием рудной потолочины при отработке Яковлевского железорудного месторождения/ О.В. Трушко, А.В.

Стрелецкий // Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения. Труды 11-ой Межрегиональной научно-практической конференции, Филиал Горного университета «Воркутинский горный институт», Воркута. 2013 г., с. 200-204.